论文摘要
镁合金具有密度小,比强度、比刚度高,切削加工性好,易于回收等一系列优点,受到人们极大的关注。Mg-Sn-Zn合金具有抗高温蠕变而且价格低廉的特性,但其力学性能差阻碍了其发展。目前,对于Mg-Sn-Zn合金的加工工艺及性能的研究甚少,本文采用金相、XRD和SEM/EDS等技术和力学性能测试方法,研究了Sn和Zn含量对铸态、T4态、T6态、热轧态Mg-Sn-Zn合金组织及力学性能的影响,也研究了不同的热处理和热轧工艺对Mg-Sn-Zn合金组织及力学性能的影响。结果发现:Mg-(56)wt.%Sn-(02). wt.%Zn合金铸态组织结构为由ɑ-Mg、Mg2Sn和离异共晶组成的树枝晶。随着Zn和Sn含量的增加,合金的枝晶间距减小,力学性能提高,但Sn含量超过5%时,合金的组织结构发生改变力学性能反而降低。T4处理中,随着固溶温度的增加和固溶时间的延长,枝晶和Mg2Sn相逐渐消失,同时出现了少量的孪晶组织。Zn元素不仅能够降低合金的熔点,而且还能抑制孪晶组织的产生。T6处理后,Mg2Sn相重新析出,随着T6处理温度的升高和时间的延长,其分布越来越弥散,提高了合金的抗拉强度,但超过一定的时效时间,合金出现过时效现象。T6处理后孪晶组织依旧存在,Zn元素的加入促进了Mg2Sn的数量,但抑制了孪晶组织的数量。热轧处理后,合金发生了动态再结晶,同时也发现了很多的孪晶组织和少量的亚晶。随着压下量增加和热轧温度升高,动态再结晶越来越完全,Sn和Zn加入能促进合金发生动态再结晶,同时提高合金的力学性能。三种状态下的合金,轧制后合金的抗拉强度最高,延伸率偏低,而T6处理后合金的综合力学性能较好。
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摘要Abstract第1章 绪论1.1 镁及镁合金概述1.1.1 镁合金的特点1.1.2 镁及镁合金的应用1.2 镁合金的热处理1.2.1 镁合金热处理的种类1.2.2 镁合金的热处理强化1.3 镁合金塑性成形工艺1.3.1 轧制1.3.2 镁合金热轧技术1.4 Mg-Sn 合金的研究现状1.5 本实验的研究背景、研究内容及研究目的1.5.1 研究背景1.5.2 研究内容及目的第2章 材料的制备与研究方法2.1 材料的制备2.1.1 实验材料2.1.2 合金制备2.2 研究方法2.2.1 实际成分测定2.2.2 微观结构表征与分析2.2.3 力学性能测试2.3 本章小结第3章 铸态合金显微组织及性能3.1 概述3.2 实验结果3.3 讨论3.3.1 Sn 和 Zn 对铸态 Mg-Sn-Zn 合金细化作用的分析3.3.2 二次枝晶间距对铸态 Mg-Sn-Zn 合金强度影响3.3.3 Sn 和 Zn 元素对铸态 Mg-Sn-Zn 合金力学性能的影响3.4 本章小结第4章 T4 处理后 Mg-Sn-Zn 合金的组织及力学性能4.1 固溶工艺的确定4.2 固溶处理后 Mg-Sn-Zn 的合金微观组织4.2.1 固溶处理后 TZ60 合金的微观组织4.2.2 固溶处理工艺对 TZ52 合金组织的影响4.2.3 固溶处理工艺对 TZ62 合金组织的影响4.3 固溶处理后 Mg-Sn-Zn 合金 X 射线衍射试验结果4.3.1 固溶处理后 TZ60 合金的 X 射线衍射试验结果4.3.2 固溶处理后 TZ62 合金 X 射线衍射试验结果4.4 Mg-Sn-Zn 合金固溶后的显微硬度分析4.5 本章小结第5章 T6 处理后 Mg-Sn-Zn 合金的组织和性能5.1 时效工艺的确定5.2 时效处理对 Mg-Sn-Zn 合金合金组织的影响5.2.1 时效时间和温度对 TZ60 合金组织的影响5.2.2 时效时间和温度对 TZ62 合金组织的影响5.3 时效处理后 Mg-Sn-Zn 合金 X 射线衍射试验结果5.4 时效处理对合金力学性能的影响5.4.1 时效处理对 TZ60 力学性能的影响5.4.2 时效处理对 TZ62 力学性能的影响5.5 本章小结第6章 轧制对合金显微组织及性能的影响6.1 轧制工艺6.2 TZ52 合金热轧后的显微组织及力学性能6.2.1 TZ52 合金热轧后的显微组织6.2.2 TZ52 合金热轧后的力学性能6.3 TZ62 合金热轧后的显微组织及力学性能6.3.1 轧制工艺对 TZ62 合金显微组织的影响6.3.2 TZ62 合金热轧后的力学性能6.4 TZ60 合金热轧后的显微组织及力学性能6.4.1 轧制工艺对 TZ60 合金显微组织的影响6.4.2 TZ60 合金热轧后的力学性能6.5 本章小结结论参考文献攻读硕士学位期间发表的论文和取得的科研成果致谢
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