导读:本文包含了雾化喷嘴论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:高速连铸,内混式气水雾化喷嘴,雾化液滴特征,膜沸腾传热
雾化喷嘴论文文献综述
李阳,董郅轩,程常桂,位士发,薛正良[1]（2019）在《连铸二冷区内混式气水雾化喷嘴的发展》一文中研究指出高速连铸中二冷区冷却强度大,对传热均匀性要求更高,与内混式气水雾化喷嘴的高速液滴形成和迁移行为等密切相关。如能提高喷嘴的冷却均匀性和冷却强度,则可提升高速连铸的铸坯质量。基于前人研究,总结了雾化液滴与高温铸坯表面之间的传热机理以及内混式气水雾化喷嘴雾化效果的影响因素,并提出下一步的研究方向。(本文来源于《炼钢》期刊2019年06期）
蒋仲安,许峰,王亚朋,陈举师[2]（2019）在《空气雾化喷嘴雾化机理及影响因素实验分析》一文中研究指出为分析空气雾化喷嘴雾化特性,采用一次雾化和二次多级雾化理论得出影响喷嘴雾化性能的主要因素,设计喷嘴雾化实验分析各因素对喷嘴雾化性能的影响。研究结果表明:空气雾化喷嘴的雾化特性受喷嘴的水流量、气流量、气压和水压影响;水流量随着水压的增大而增大,随着气压增大而减小,气流量随着气压的增大而增大,随着水压增大而减小,气液流量比(Q_g/Q_l)与液气压力比(pl/pg)存在幂函数关系,指数为-1.09;随着喷射距离的增大,一次雾化向二次雾化转变直至雾化结束,对应的雾滴粒径由大变小再变大,随水压的增大,雾滴粒径呈现出"增大—减小"的变化规律,随气压的增大而减小,最佳的液气压力比为0.8～1.0,对应的最佳气液流量比为115～146;雾滴粒径D50与pl/pg存在叁次函数关系,由函数关系可知喷嘴雾化后的雾滴粒径理论上的最小值为18.23μm,验证了喷嘴雾化最小粒径的存在,但在实际应用中该最小粒径无法实现。(本文来源于《中南大学学报(自然科学版)》期刊2019年10期）
黎西,袁锐波,钱俊兵,汪院林,袁安华[3]（2019）在《片烟加料外混式空气雾化喷嘴雾化粒径分布特性》一文中研究指出为检测烟草加料工艺过程中料液雾化液滴粒径分布特性,利用两台高速相机、外混式空气雾化喷嘴激光平台试验装置以及Halcon图像处理软件,分析了料液流量、料液温度、喷嘴气压对外混式雾化喷嘴雾化粒径分布的影响,同时利用离散型均匀分布方法建立了雾化液滴粒径的均匀性分布函数,利用量纲分析法建立了索太尔平均直径(SMD)的试验数学模型。结果显示:①在其他条件不变时,随着检测区域变化,雾化液滴分布均匀性效果逐渐变佳,其中区域4雾化液滴分布均匀性统计量变化差异最大。②其他条件相同时,随着雾化气压力的增加,雾化液滴分布均匀性呈逐渐降低趋势。③其他条件相同时,雾化液滴分布均匀性随料液流量增加而逐渐增加;雾化液滴分布均匀性随料液温度增加先减小后增大。④其他条件相同时,随着料液温度、雾化气压力的增加,SMD值呈不规则变化;随着料液流量、雾化气压力的增加,SMD值呈先减小后增大趋势;随着料液流量、料液温度的增加,SMD值逐渐减小。(本文来源于《烟草科技》期刊2019年11期）
李佳楠,雷凡培,周立新,杨岸龙[4]（2019）在《偏心撞击对撞击式喷嘴雾化特性的影响》一文中研究指出为研究偏心撞击对撞击式喷嘴雾化特性的影响,建立了求解自燃推进剂冷态射流撞击雾化过程的数值模拟方案,计算了不同偏心度条件下的射流撞击雾化过程。采用树形自适应加密算法直接求解不可压Navier-Stokes方程组,由分段线性的流体体积(VOF)方法对流体界面进行捕捉。结果表明偏心撞击会导致雾场发生偏转,当无量纲偏心度E为1/8时,雾场偏转角度约为9.2°,应控制加工偏差小于该值。随着偏心度的增大,液膜的偏转角度增大,理论推导得到的液膜偏转角度要小于数值计算得到的液膜偏转角度。正心撞击时燃料与氧化剂流强峰值接近,雾场的流强分布呈单峰分布。当发生偏心撞击时,由于燃料与氧化剂部分射流未参与撞击导致流强峰值出现交错,雾场的流强分布呈双峰分布,混合比的空间分布发生较大改变。正心撞击时撞击点下游液滴的速度分布近似呈轴对称分布,而偏心撞击之后的速度分布则呈中心对称分布。偏心撞击导致的射流动量损失使得雾化性能变差,当无量纲偏心度E为1/8时,一甲基肼(MMH)的Sauter平均直径增大约4.8%,四氧化二氮(NTO)的Sauter平均直径增大约5.8%。(本文来源于《航空动力学报》期刊2019年10期）
陈雷,杨聪,隆武强,田华,曾文[5]（2019）在《高扰动燃油喷嘴雾化试验》一文中研究指出为改善航空发动机的燃油雾化、验证高扰动雾化方案应用于航空发动机燃油喷射的可行性,采用相位多普勒粒子分析仪(PDPA)及高速摄影技术,对不同夹角、不同孔径结构条件下的V形交叉孔高扰动喷嘴和单孔喷嘴的喷雾场粒子特性进行了测量。结果表明:随着供油压差增大,雾化锥角随之增大,索太尔平均直径(SMD)值随之减小;交叉孔结构对燃油雾化有明显促进作用,在相同的供油压差、出口截面积条件下,交叉孔的雾化锥角更大,SMD更小;在SMD相同时,交叉孔所需的喷射压力远小于圆直孔;随着交叉角的增加,雾化锥角、SMD均有明显改善;采用空气辅助能够有效增大雾化锥角、降低SMD值,但改善效果随气压增加而逐渐减弱。与传统单孔喷孔方案相比,高扰动喷孔能够在相同压力条件下极大的改善燃油雾化效果。(本文来源于《航空动力学报》期刊2019年10期）
马佳敏,王博韬,李胡坤,范熊杰,刘存喜[6]（2019）在《旋流雾化喷嘴雾化特性的数值模拟》一文中研究指出为了掌握旋流雾化喷嘴的雾化特性,基于CFD软件建立了该喷嘴的几何模型进行数值模拟,在验证了网格无关性和数值模拟结果可靠性之后,通过VOF和Realizable k-ε模型对不同压差工作条件下和不同结构的喷嘴分别进行数值模拟。结果表明:旋流雾化喷嘴的雾化流量、雾化锥角和流量系数会随着进、出口压差的增大而增大;喷嘴的旋流强度会随着喷嘴进、出口压差的增大而减小;当喷嘴的出口直径和出口长度增大时,喷嘴的各项雾化参数与理论值更接近,相应的雾化效果变好。(本文来源于《航空发动机》期刊2019年05期）
丁江民,于博[7]（2019）在《高粘度环氧树脂空气雾化喷嘴数值模拟及实验》一文中研究指出针对现存喷嘴喷涂高粘度液料时雾化效果不佳的问题,提出了一种内螺旋槽流道空气雾化喷涂方案,采用最大流量法设计了相应的喷嘴结构,对喷嘴内部流场进行了两相流仿真,发现了气体进口压力增大,喷嘴液相区域减小和液相流速增大的规律.实验表明,气体进口压力为0.4 MPa时,该喷嘴雾化角度达58°,流量0.123 L/s.应用该喷嘴使环氧树脂混凝土浆喷涂到水泥混凝土轨枕表面而构成的复合混凝土轨枕,其涂层均匀、粘接牢固,耐腐蚀性能良好.(本文来源于《大连交通大学学报》期刊2019年05期）
赵向锋,陈绍杰[8]（2019）在《拉瓦尔喷嘴结构参数选取及其雾化性能数值模拟分析》一文中研究指出为加强喷嘴在高强度粉尘的煤矿井下的雾化性能,得到最优的结构设计和理想的雾滴粒径,本文首先依据公式得出一组拉瓦尔喷嘴的最优几何结构,探究了喉管直径、扩张角及气—液体积等物理参数对拉瓦尔式结构喷嘴雾化性能的影响规律。在气—液两相流下,运用Fluent软件对喷嘴内流场进行数值模拟,得到了喷嘴内流场的速度云图。发现喉管直径对拉瓦尔喷嘴出口速度有很大的影响;不同的扩张段半锥角对结果也有不同程度的影响;液体压力的变化对雾滴粒径的影响十分明显。喷嘴内部气—液体积比为6∶4并且气—液压力比为3∶1时,除尘效果最好。(本文来源于《华北科技学院学报》期刊2019年05期）
杨国华,张波涛,周立新,王凯[9]（2019）在《液气动量比对内混式直流气液喷嘴雾化特性影响》一文中研究指出为探究液气动量比对内混式直流气液喷嘴雾化特性的影响,采用基于Gerris的VOF方法和自适应加密算法,对不同液气动量比下的两液相孔内混式直流气液喷嘴雾化过程进行数值计算。结果表明:Gerris可以清晰地捕捉到射流柱从变形、弯曲到雾化为液滴的全过程细节特征,雾化过程图像与实验拍摄的基本吻合,获得液滴空间分布,计算得到的全场液滴SMD为50～60μm。当液气动量比较小时,内混式直流气液喷嘴的射流不发生相撞,雾化机制为气动破碎。随着液气动量比的增加,两股射流破碎长度和穿透深度均增大,射流发生相撞,雾化机制为气动破碎和撞击破碎。(本文来源于《火箭推进》期刊2019年05期）
徐良辉,周香林,李景昊,杜开平,马尧[10]（2019）在《基于回流区特性的气雾化喷嘴设计及流场结构模拟》一文中研究指出本文设计了一种laval喷管结构雾化器,并利用CFD软件模拟研究了雾化气压P、雾化气体温度T、气体喷口孔心距D、气体喷射角度α以及导流管伸出长度d五大因素对流场结构的影响。结果表明:laval喷管雾化流场结构与狭缝喷嘴不同,气流喷出后不发生膨胀,不形成闭涡结构;随着P的增大,流场速度增加,区域扩大,回流区静态压力Ps不随P变化而变化;增加气体温度T可以提升流场速度和流场温度;气体喷口孔心距D会影响回流区压力和流场速度;增大气体喷射角度α可以提升流场速度,同时会导致回流区压力升高;随着导流管伸出长度d的增加,回流区静压先下降后升高。(本文来源于《热喷涂技术》期刊2019年03期）
雾化喷嘴论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为分析空气雾化喷嘴雾化特性,采用一次雾化和二次多级雾化理论得出影响喷嘴雾化性能的主要因素,设计喷嘴雾化实验分析各因素对喷嘴雾化性能的影响。研究结果表明:空气雾化喷嘴的雾化特性受喷嘴的水流量、气流量、气压和水压影响;水流量随着水压的增大而增大,随着气压增大而减小,气流量随着气压的增大而增大,随着水压增大而减小,气液流量比(Q_g/Q_l)与液气压力比(pl/pg)存在幂函数关系,指数为-1.09;随着喷射距离的增大,一次雾化向二次雾化转变直至雾化结束,对应的雾滴粒径由大变小再变大,随水压的增大,雾滴粒径呈现出"增大—减小"的变化规律,随气压的增大而减小,最佳的液气压力比为0.8～1.0,对应的最佳气液流量比为115～146;雾滴粒径D50与pl/pg存在叁次函数关系,由函数关系可知喷嘴雾化后的雾滴粒径理论上的最小值为18.23μm,验证了喷嘴雾化最小粒径的存在,但在实际应用中该最小粒径无法实现。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
雾化喷嘴论文参考文献
[1].李阳,董郅轩,程常桂,位士发,薛正良.连铸二冷区内混式气水雾化喷嘴的发展[J].炼钢.2019
[2].蒋仲安,许峰,王亚朋,陈举师.空气雾化喷嘴雾化机理及影响因素实验分析[J].中南大学学报(自然科学版).2019
[3].黎西,袁锐波,钱俊兵,汪院林,袁安华.片烟加料外混式空气雾化喷嘴雾化粒径分布特性[J].烟草科技.2019
[4].李佳楠,雷凡培,周立新,杨岸龙.偏心撞击对撞击式喷嘴雾化特性的影响[J].航空动力学报.2019
[5].陈雷,杨聪,隆武强,田华,曾文.高扰动燃油喷嘴雾化试验[J].航空动力学报.2019
[6].马佳敏,王博韬,李胡坤,范熊杰,刘存喜.旋流雾化喷嘴雾化特性的数值模拟[J].航空发动机.2019
[7].丁江民,于博.高粘度环氧树脂空气雾化喷嘴数值模拟及实验[J].大连交通大学学报.2019
[8].赵向锋,陈绍杰.拉瓦尔喷嘴结构参数选取及其雾化性能数值模拟分析[J].华北科技学院学报.2019
[9].杨国华,张波涛,周立新,王凯.液气动量比对内混式直流气液喷嘴雾化特性影响[J].火箭推进.2019
[10].徐良辉,周香林,李景昊,杜开平,马尧.基于回流区特性的气雾化喷嘴设计及流场结构模拟[J].热喷涂技术.2019