导读:本文包含了剪切平均论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:场地效应,钻井台阵,土动力特性,剪切波速
剪切平均论文文献综述
王宁,李小军,王玉石,兰日清[1]（2018）在《土层平均剪切波速确定及其可靠性验证——基于钻井台阵强震动记录》一文中研究指出震害资料显示,场地条件对地震动特性以及工程结构破坏程度影响显着。为减少因场地效应而造成的经济损失和社会影响,在进行场地地震反应分析时,需最大限度地减小因场地土层模型参数的不确定性引起的地震动评估偏差,为工程结构地震反应分析选取并生成适当的地震动输入。随着强震动观测技术的逐渐发展,大量可靠的钻井台阵记录为地震过程中场地观测点的动力反应提供了直接数据。以美国加州地区La Cienega钻井台阵强震动观测数据为基础,利用互相关函数,对不同强度地震作用下场地土层的平均剪切波速进行分析,并在此基础上,以Cyclic 1D为模拟平台,建立一维自由场地地震反应有限元分析模型。分析结果表明:通过钻井台阵地震动观测数据识别,得到场地平均剪切波速,能够反映该场地的动力特性,数值模拟计算结果和台阵地震动记录基本吻合,可为数值模型参数选取提供依据。(本文来源于《地震地磁观测与研究》期刊2018年04期）
李兆辉[2]（2018）在《无平均剪切稳定分层二层流非湍流/湍流密度界面处的湍流》一文中研究指出密度界面附近流动复杂,本文采用湍流统计理论、谱分析和快速畸变理论研究稳定分层二层流非湍流/湍流层无平均剪切密度界面处的湍流,给出了界面附近流动特性以及密度界面对湍流的作用规律。分别在密度界面厚度(h)可忽略和很薄二种情况下,推导出了任意理查森数(Ri)、Ri-∞时,湍流层中水平、垂直方向速度的欧拉频谱和水平、垂直方向均方根速度的积分表达式。在h可忽略情况下,(1)任意Ri、Ri→∞时,密度界面对大尺度涡的影响显着,而对小尺度涡几乎没影响;距离密度界面越近,湍流层中水平方向均方根速度增大而垂直方向均方根速度减小;(2)任意R且在无量纲频率较大时,密度界面处、湍流层中水平、垂直方向速度的欧拉频谱满足-5/3幂次律,但是,它们不收敛于同一直线,表明密度界面处部分湍流转化为内波。在h很薄的情况下,(i)在水平方向上密度界面对湍流无显着的影响;湍流层中垂直方向速度的欧拉频谱出现过渡区,不满足-5/3幂次律,其幂次律增大,表明湍流过渡区的能量减少,但是,密度界面对线性小尺度涡仍几乎无影响;(ii)距离密度界面越远,密度界面厚度对湍流的影响减弱并且偏向于线性中尺度涡;当远离密度界面时,过渡区消失,表明考虑密度界面厚度后密度界面对湍流的影响范围有限;(iv)密度界面处垂直方向速度的欧拉频谱的幂次律减小,表明密度界面处线性内波的能量向线性低频区集中;(v)随着密度界面厚度增加,密度界面处垂直方向速度的欧拉频谱在整个线性内波频域里等幅度减小,湍流层中垂直方向速度的欧拉频谱只在线性低频区域减小且减小的幅度随着频率增大而减小;此外,密度界面对湍流层中水平、垂直方向均方根速度影响的垂向范围随Ri增大而减小。基于Baumert(2005)分层湍流的一维K-Ω模型,计算两种密度分布情形下湍动能与内波能量的转化情况,发现层化能显着减少湍动能并迅速将其转化为内波能量。采用Fluent叁维多相流混合模型,结合大涡模拟与动网格技术对无平均剪切稳定分层二层流进行了数值模拟,进一步研究了密度界面与湍流的相互作用,并与理论计算、实验结果进行了对比分析。模拟的结果显示了格栅湍流的产生和演化并反映了湍流与密度界面相互作用的早期阶段,模拟的密度界面下的水平和垂直方向均方根速度的垂直分布规律与理论计算和实验测量结果一致。(本文来源于《上海交通大学》期刊2018-02-01）
李兆辉,时钟[3]（2018）在《稳定分层二层流非湍流/湍流层无平均剪切密度界面处的湍流》一文中研究指出采用湍流统计理论、谱分析和快速畸变理论研究稳定分层二层流非湍流/湍流层无平均剪切密度界面处的湍流.分别在密度界面厚度(h)可忽略和很薄两种情况下,推导出任意理查森数(Ri)Ri→∞时,湍流层中水平、垂直方向速度的欧拉频谱和水平、垂直方向均方根速度的积分表达式.在h可忽略情况下:(1)任意Ri,Ri→∞时,密度界面对大尺度涡的影响显着,而对小尺度涡几乎无影响;距离密度界面越近,湍流层中水平方向均方根速度增大而垂直方向均方根速度减小;(2)任意Ri且在无量纲频率较大时,密度界面处、湍流层中水平、垂直方向速度的欧拉频谱满足-5/3幂次律,但是,它们不收敛于同一直线,表明密度界面处部分湍流转化为内波.在h很薄的情况下:(1)在水平方向上密度界面对湍流无显着的影响;湍流层中垂直方向速度的欧拉频谱出现过渡区,不满足-5/3幂次律,其幂次律增大,表明湍流过渡区的能量减少,但是,密度界面对线性小尺度涡仍几乎无影响;(2)距离密度界面越远,密度界面厚度对湍流的影响减弱并且偏向于线性中尺度涡;当远离密度界面时,过渡区消失,表明考虑密度界面厚度后密度界面对湍流的影响范围有限;(3)密度界面处垂直方向速度的欧拉频谱的幂次律减小,表明密度界面处线性内波的能量向线性低频区集中;(4)随着密度界面厚度增加,密度界面处垂直方向速度的欧拉频谱在整个线性内波频域里等幅度减小,湍流层中垂直方向速度的欧拉频谱只在线性低频区域减小且减小的幅度随着频率增大而减小;密度界面对湍流层中水平、垂直方向均方根速度影响的垂向范围随Ri增大而减小.(本文来源于《计算物理》期刊2018年06期）
冯晓腊,王方艳,唐璇,熊宗海[4]（2017）在《剪切盒尺寸与平均粒径对砂土抗剪强度的影响》一文中研究指出利用大尺寸直剪仪、常规四联直剪仪试验系统与颗粒流程序PFC2D,对叁种不同平均粒径与一种单粒组砂样进行室内直剪试验与数值模拟试验,探讨平均粒径与剪切盒尺寸对砂土抗剪强度的影响机制。首先,进行武汉地区深基坑砂土在不同平均粒径下及单一粒组砂样的直剪试验,获得武汉地区砂土的宏观力学特性,并对其结果进行分析。其次,对单一粒组的砂样在四联直剪仪上进行试验,并将试验所得结果与大尺寸直剪试验结果进行对比分析。最后,进行与室内直剪试验匹配的和补充的PFC2D数值模拟试验,得到通过室内物理试验难以得到的对砂土强度有影响的因素,即多种不同尺寸的剪切盒对砂土试验的影响,进一步分析剪切盒尺寸与砂土抗剪强度的关系。(本文来源于《科学技术与工程》期刊2017年34期）
曹京京,申红彬[5]（2016）在《梯形明渠边界平均剪切应力计算方法》一文中研究指出梯形断面是渠道设计中广泛采用的一种断面形式,边界剪切应力分布规律是研究水流结构及阻力特性的重要因素。经过理论推导,建立了梯形明渠床面与边壁平均剪切应力相对值随过水断面宽深比的计算表达式,并与多家试验资料进行了比较,结果表明两者变化趋势基本一致。针对梯形明渠不同边坡角下的水力最优断面,分析了其床面、边壁平均剪切应力的变化规律,发现随着边坡角的减小,床面平均剪切应力相对值变化不大,而边壁平均剪切应力相对值呈现出减小的趋势。(本文来源于《长江科学院院报》期刊2016年12期）
申红彬,张小峰,乔伟[6]（2011）在《明渠水力半径分割线及边界平均剪切应力》一文中研究指出从明渠水流过水断面上水体微团能量二维输送权重角度出发,推导出了水力半径分割线微分方程式;通过求解其近似解,得到了水力半径分割线的二次近似表达式;通过积分运算确定了明渠边壁与床面平均剪切应力的计算表达式,并与Knight等多家明渠边壁、床面平均剪切应力试验数据进行了比较,结果表明两者较为符合。(本文来源于《水力发电学报》期刊2011年01期）
李兵[7]（2008）在《平均剪切波速度、标贯击数和深度的相关性分析》一文中研究指出通过对某地区黏土的平均剪切波速度、标贯击数和深度数据的回归分析,建立了该地区的平均剪切波速度、标贯击数和深度的相关模型。对同一地区不同场地的实测数据模型与利用相关性分析计算的模型进行对比分析,结果表明,通过测试地基土的平均剪切波速度确定地基土的力学参数方便、快捷,应用此方法可以减少钻探和坑探,从而降低勘察费用。(本文来源于《高效 清洁 安全 电力发展与和谐社会建设——吉林省电机工程学会2008年学术年会论文集》期刊2008-05-01）
尚银生,杨进堂[8]（2006）在《土层等效剪切波速与平均剪切波速对比分析》一文中研究指出通过简化的理论推导与实例分析,比较了太原市土层平均剪切波速与等效剪切波速计算结果的差异性,提出了一般情况下Vse值总是小于Vsm值,且两者的差异性与土层的剪切波速值间的变异系数有关。(本文来源于《山西建筑》期刊2006年10期）
刘光铮,陈金茂,孙涛,蔡均猛[9]（2004）在《幂律流体环空管流平均剪切率的计算》一文中研究指出根据能量耗散率与剪切率的关系 ,采用体积平均能量耗散率计算环空管流的平均剪切率 ,以此来评价环空管流的剪切作用。在工程正常范围内 ,截面平均剪切率的计算值比按体积平均能量耗散率计算的平均剪切率偏小 13%～ 16 %。(本文来源于《管道技术与设备》期刊2004年03期）
张劲军,黄启玉,严大凡[10]（2003）在《管输剪切模拟搅拌槽中流体平均剪切率的计算》一文中研究指出计算搅拌槽内流体剪切率的Metzner_Otto方法只适用于计算某些叶轮 搅拌槽系统内层流时叶轮区的平均剪切率 ,不能满足原油管输过程剪切作用模拟的需要。根据流体流动的能量耗散率与剪切率的关系 ,提出了通过搅拌的轴功率计算搅拌槽全槽流体平均剪切率的方法。针对牛顿流体和幂律流体 ,提出了全槽平均剪切率的计算式。以实验室用的一个小型搅拌系统为例 ,使用所提出的方法 ,建立了槽内流体平均剪切率与搅拌转速、流体体积、幂律流体稠度系数及流动特性指数关系的经验数学模型。该模型预测的结果与直接由实测扭矩计算的平均剪切率相当接近。本方法适用于各种类型的叶轮 ,不受流体流态的限制 ,其原理还适用于符合其他流变模型的非牛顿流体。(本文来源于《石油学报》期刊2003年02期）
剪切平均论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
密度界面附近流动复杂,本文采用湍流统计理论、谱分析和快速畸变理论研究稳定分层二层流非湍流/湍流层无平均剪切密度界面处的湍流,给出了界面附近流动特性以及密度界面对湍流的作用规律。分别在密度界面厚度(h)可忽略和很薄二种情况下,推导出了任意理查森数(Ri)、Ri-∞时,湍流层中水平、垂直方向速度的欧拉频谱和水平、垂直方向均方根速度的积分表达式。在h可忽略情况下,(1)任意Ri、Ri→∞时,密度界面对大尺度涡的影响显着,而对小尺度涡几乎没影响;距离密度界面越近,湍流层中水平方向均方根速度增大而垂直方向均方根速度减小;(2)任意R且在无量纲频率较大时,密度界面处、湍流层中水平、垂直方向速度的欧拉频谱满足-5/3幂次律,但是,它们不收敛于同一直线,表明密度界面处部分湍流转化为内波。在h很薄的情况下,(i)在水平方向上密度界面对湍流无显着的影响;湍流层中垂直方向速度的欧拉频谱出现过渡区,不满足-5/3幂次律,其幂次律增大,表明湍流过渡区的能量减少,但是,密度界面对线性小尺度涡仍几乎无影响;(ii)距离密度界面越远,密度界面厚度对湍流的影响减弱并且偏向于线性中尺度涡;当远离密度界面时,过渡区消失,表明考虑密度界面厚度后密度界面对湍流的影响范围有限;(iv)密度界面处垂直方向速度的欧拉频谱的幂次律减小,表明密度界面处线性内波的能量向线性低频区集中;(v)随着密度界面厚度增加,密度界面处垂直方向速度的欧拉频谱在整个线性内波频域里等幅度减小,湍流层中垂直方向速度的欧拉频谱只在线性低频区域减小且减小的幅度随着频率增大而减小;此外,密度界面对湍流层中水平、垂直方向均方根速度影响的垂向范围随Ri增大而减小。基于Baumert(2005)分层湍流的一维K-Ω模型,计算两种密度分布情形下湍动能与内波能量的转化情况,发现层化能显着减少湍动能并迅速将其转化为内波能量。采用Fluent叁维多相流混合模型,结合大涡模拟与动网格技术对无平均剪切稳定分层二层流进行了数值模拟,进一步研究了密度界面与湍流的相互作用,并与理论计算、实验结果进行了对比分析。模拟的结果显示了格栅湍流的产生和演化并反映了湍流与密度界面相互作用的早期阶段,模拟的密度界面下的水平和垂直方向均方根速度的垂直分布规律与理论计算和实验测量结果一致。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
剪切平均论文参考文献
[1].王宁,李小军,王玉石,兰日清.土层平均剪切波速确定及其可靠性验证——基于钻井台阵强震动记录[J].地震地磁观测与研究.2018
[2].李兆辉.无平均剪切稳定分层二层流非湍流/湍流密度界面处的湍流[D].上海交通大学.2018
[3].李兆辉,时钟.稳定分层二层流非湍流/湍流层无平均剪切密度界面处的湍流[J].计算物理.2018
[4].冯晓腊,王方艳,唐璇,熊宗海.剪切盒尺寸与平均粒径对砂土抗剪强度的影响[J].科学技术与工程.2017
[5].曹京京,申红彬.梯形明渠边界平均剪切应力计算方法[J].长江科学院院报.2016
[6].申红彬,张小峰,乔伟.明渠水力半径分割线及边界平均剪切应力[J].水力发电学报.2011
[7].李兵.平均剪切波速度、标贯击数和深度的相关性分析[C].高效清洁安全电力发展与和谐社会建设——吉林省电机工程学会2008年学术年会论文集.2008
[8].尚银生,杨进堂.土层等效剪切波速与平均剪切波速对比分析[J].山西建筑.2006
[9].刘光铮,陈金茂,孙涛,蔡均猛.幂律流体环空管流平均剪切率的计算[J].管道技术与设备.2004
[10].张劲军,黄启玉,严大凡.管输剪切模拟搅拌槽中流体平均剪切率的计算[J].石油学报.2003