论文摘要
镍基高温合金具有较高的高温屈服强度和蠕变强度,以及良好的抗热腐蚀和抗氧化性能,因此被广泛应用于制作涡轮叶片和导向叶片,以及其它高温结构部件。绝大多数的高温结构部件在服役条件下都承受着热机械疲劳（TMF）载荷,研究表明,材料的热机械疲劳寿命比在热机械疲劳循环最高温度下的等温低周疲劳（IF）寿命低。热机械疲劳试验是在实验室中最能够模拟高温部件服役状态的方法,因此对材料在TMF试验条件下的损伤和失效机制的研究是十分重要的,这将为高温结构部件的疲劳设计和寿命预测提供可靠的理论依据。本文研究了两种铸造镍基高温合金M38和M963在900℃下的低周疲劳行为,并对M963进行了450-900℃的热机械疲劳行为研究和寿命预测研究。结果表明,M38和M963在900℃下均表现出了良好稳定的低周疲劳性能。将M38与M963在900℃的抗氧化性能、强度和延性加以对比发现,M963具有与M38接近的抗氧化性能,可以接受的延性,以及较为突出的高温强度,适合用来进行条件更为苛刻的热机械疲劳试验。对M963合金的同相位（IP）和反相位（OP）热机械疲劳研究表明,与同应变速率下的900℃IF相比较,IP和OP TMF总是具有较低的寿命。这是由于热机械疲劳高温半周和低温半周不同形变机制的交互作用导致了热机械疲劳损伤较大的原因。此外,IPTMF和OP TMF的机械应变—疲劳寿命曲线有轻微的交叉现象,当机械应变幅较大时,IP TMF的寿命较低,这是因为在较高的机械应变幅下发生了蠕变损伤;而当机械应变幅较小时,OP TMF的寿命较低,这被认为是OP TMF时的拉伸平均应力以及氧化与疲劳的交互作用发生综合损伤的结果。对断口和剖面分析表明,IP TMF试验条件下,当机械应变幅较大时,疲劳裂纹沿晶萌生,而当机械应变幅较小时,裂纹倾向于在枝晶间萌生;OP TMF试验条件下,所有应变幅时疲劳裂纹都穿晶萌生。对用等温疲劳数据预测热机械疲劳寿命的研究表明,Zamrik模型和Miller模型能够很好地使用等温疲劳数据预测热机械疲劳寿命,这是因为其损伤参量综合考虑了塑性应变和弹性应变;而只考虑塑性应变的Ostergren模型不能够用等温疲劳数据预测热机械疲劳寿命。本文提出了一种热机械疲劳总能量损伤寿命预测模型,此模型很好地解决了高强度低韧性镍基高温合金热机械疲劳条件下塑性应变幅过低导致无法用其进行寿命预测的问题。由于实际服役条件下热端部件表面经常涂覆MCrAlY防护涂层和陶瓷热障涂层,因此研究MCrAlY涂层对材料疲劳性能的影响十分重要。本文研究了分别涂覆大气等离子喷涂（APS）和高速氧火焰喷涂（HVOF）MCrAlY涂层的M963合金在900℃等温疲劳及450-900℃热机械疲劳条件下的开裂机制以及涂层对M963合金失效机制和疲劳寿命的影响。对涂覆MCrAlY涂层的M963合金在900℃IF以及IP和OP TMF试验条件下的失效机制和寿命的研究表明,在900℃IF试验条件下,MCrAlY涂层为韧性金属,涂层中的裂纹是在高温氧化与疲劳机制的交互作用下逐渐萌生的,而试样的失效并不是由涂层的开裂所引起,因此涂层延长合金的疲劳寿命;在IP TMF试验条件下,MCrAlY涂层中没有发现任何裂纹,失效是由于涂层/基体界面的缺陷引起的,涂层延长合金的疲劳寿命;而在OP TMF试验条件下,MCrAlY涂层循环五周内即发生了脆性开裂,裂纹直接贯穿至涂层/基体界面,造成基体中提前萌生疲劳裂纹,因此降低了试样的疲劳寿命。此外,在同等试验条件下HVOF MCrAlY涂层中的裂纹密度较APS MCrAlY涂层小,而且涂层中存在较多未贯穿的短小裂纹,这是由于HVOF MCrAlY涂层具有较低的孔隙率和较大的裂纹扩展阻力的原因。