一、摩擦搅拌焊接技术的现状与发展趋势（论文文献综述）
赵启喆[1]（2021）在《无磁钢/钛合金连续驱动摩擦焊温度场和组织性能研究》文中研究说明无磁钻杆是目前定向钻进技术装备重要的组成部分,面向超深孔的工程需求,钛合金/无磁钢组成的无磁钻杆是解决方案之一。无磁钻杆的制造方式采用摩擦焊接的方法所进行。通过工程前期试验,发现无磁钢/钛合金摩擦焊接接头具有虚接现象。该现象导致无磁钢/钛合金组成的无磁钻杆不能很好地应用于工程实践。由于无磁钢和钛合金热物理性不同,其摩擦焊接接头形成机理有别于现有同质材料摩擦焊成型的理论,所以对于无磁钢与钛合金摩擦焊虚接机理尚未得到解答。由于基础理论的缺失,不能对摩擦焊工艺设定提供有力的理论指导。因此,本文基于上述论述开展温度场以及界面组织与力学性能等研究,为求解虚接本质,提高无磁钢/钛合金摩擦焊接头强度奠定理论基础。本文首先进行无磁钢和钛合金旋转摩擦焊数值模拟研究,数值模拟结果表明,无磁钢/钛合金摩擦焊接头温度场、塑变流动场和应力场具有不对称性以及不同时性特征。焊接过程中钛侧最高温度大于钢侧,钢侧材料塑变流动速度大于钛侧,摩擦界面钛侧应力高于钢侧应力,而钢侧应变大于钛侧。压力小时,热输入小,导致界面产热少,焊接结束时,大部分区域处于低温区,无法实现良好的结合,随着摩擦压力增加,界面温度极值先升高后降低。摩擦界面温度随焊接增加而增加,随着焊接时间增加,温度扩散,钢侧变形严重,有鼓肚现象。随着钢侧不同锥度结构形式改变,焊接界面温度变化不大,锥度为5°以及10°时,工件成形良好,可有效地降低虚接现象,当锥度增大15°以及20°时,钢侧有一部分材料填充不足,工件成形较差。通过物理实验揭示了无磁钢/钛合金摩擦焊体系中,“虚接”现象的产生是由于材料摩擦产热不充足导致变形不足,变形不足使得钢侧软化不充分不利于界面结合;此外摩擦产热充足,使得界面形成了较厚的脆性金属间化合物,同样不利于界面结合。获得了通过降低转速,提高扭矩,改善钢侧变形促进连接,减小界面产热抑制金属间化合物,由此消除“虚接”现象的工艺方法。构建了以外缘处化合物厚度为标准消除“虚接”现象界面化合物的厚度判据,当厚度大于12-15μm时易产生虚接。在钢侧预制圆弧形、三角形端面,可以更为有效地增大扭矩,对钢侧进行软化,改善钢侧变形促进连接,消除“虚接”现象,改善性能,验证了端面设计方法是提高力学性能的有效手段之一。
刘学[2]（2021）在《铝合金车体摩擦搅拌焊仿真分析与实验研究》文中指出随着经济全球化战略稳步实施,轨道交通运输行业蓬勃发展。铝合金材料性能优异,优势突出,越来越多地被应用在轨道车辆车体及其他重要部件生产制造中。利用摩擦搅拌焊（FSW）焊接工艺设计研发具有功能完善、修复性能稳定、绿色环保等优点的轨道车辆高效制造设备、维护设备和修复方法,从而降低运输成本,增大运输效益,对于更好地完成城市与城市间、国家与国家间的密切交流合作起到重要作用。因此,研究轨道车辆铝合金车体FSW焊接过程中主要焊接参数对焊接接头温度场分布影响,具有重要的研究意义和工程应用价值。本文针对FSW焊接铝合金车体生产与维护的需要,搭建了刚性、非刚性两种支撑条件FSW焊接实验平台,对设备主要系统单元进行整合装配,满足焊接实验平台的实验要求,为FSW焊接实验研究提供平台支持。本文利用ABAQUS有限元仿真分析软件建立了符合刚性、非刚性支撑工况FSW焊接模型,获得了两种工况主要焊接参数对焊接过程温度场分布影响情况。有限元计算分析得出在刚性、非刚性支撑焊接工况下,焊接进给阶段,主轴转速、焊接速度参数对焊接热输入影响较大。刚性支撑焊接工况下,调节焊接参数为:主轴转速1600 r/min、焊接速度160 mm/min、轴肩下压量0.07 mm,可得到较高焊接温度值;非刚性支撑焊接工况,调节焊接参数为:主轴转速1400r/min～1600 r/min、焊接速度150 mm/min、主轴压力3.75 k N,可得到较高焊接温度值。利用刚性、非刚性支撑焊接实验平台完成不同工况焊接实验,得到了实际焊接温度场变化情况,揭示了实际焊接温度与仿真预测温度的基本一致性,通过焊接区域温度场监测、表面质量评估、机械拉伸实验等研究手段综合评估实际焊接最优参数,并同仿真结果进行比较,验证了仿真预测结果的准确性,最优焊接参数下焊缝抗拉强度达到母材强度的65%～77%。本文通过仿真分析与实验研究相结合,对铝合金车体FSW刚性和非刚性焊接过程温度场进行研究,得到了各焊接参数对焊接温度的影响规律,具有一定的工程参考价值。
张澐龙[3]（2021）在《铝锂合金蒙皮桁条T型结构激光焊接特性和压缩屈曲行为研究》文中认为轻量化结构设计与制造技术是未来民用飞机实现绿色、高效、节能、减排、减重的核心支撑技术。欧洲空客公司成功实现了激光焊接铝合金蒙皮桁条结构替代传统的铆接结构在飞机机身上的应用,取得了减重10%-20%、刚度增加15%-20%的效果。我国国产大型客机也提出了采用高比强度铝锂合金的蒙皮桁条结构激光焊接应用的需求,亟需解决铝锂合金蒙皮桁条结构的焊缝成形、接头软化、焊接变形和结构力学性能等关键问题。针对国产大飞机项目对双侧激光同步焊接铝锂合金蒙皮桁条结构开展相关研究工作的迫切需求,在本人硕士期间开展焊丝选型、工艺参数优化、焊缝成形、未熔合和气孔缺陷控制、组织和性能等方面研究的基础上,本文补充研究光束间距和点固工艺对焊缝成形的影响,研究点固工艺对焊接变形的影响;通过焊接试验研究焊接顺序和工装夹具对蒙皮桁条结构焊接变形的影响规律;研究不同焊后热处理工艺对接头组织的强化机理。在此基础上,对蒙皮桁条结构典型件进行激光焊接制造;鉴于该激光焊接蒙皮桁条结构未来应用于前机身和中后机身的下机身壁板,主要承载压缩和剪切载荷,本文结合试验和有限元模型,研究蒙皮桁条结构典型件在压缩载荷下的屈曲行为,并通过电测和光测试验数据验证有限元模型的合理性;经有限元非线性理想化误差分析研究各误差源对压缩屈曲行为的影响,并在此基础上建立横截面积相等的典型结构的有限元模型,对比激光焊接结构与铆接结构、搅拌摩擦焊接结构的压缩性能差异。通过工艺试验研究发现,光束间距和点固焊接工艺直接影响焊缝横截面成形的对称性和内部组织的均匀性,继而影响接头的横向拉伸强度。在连续焊接之前,采用合理的点固焊接工艺可以有效控制焊接变形,当点固焊接线能量较小时,角变形降低64%,挠曲变形降低89%,但由于组织的不均匀性导致接头横向拉伸强度降低40MPa-60MPa。为了提高接头强度,制定了不同时效时间的固溶+时效和时效两种焊后热处理工艺,结果表明,随时效时间的增加,采用固溶+时效热处理,强度逐渐增大,延伸率逐渐减小;采用时效热处理,强度先增大后减小,延伸率均小于1%。对于T3母材,时效165℃×20h或30h时,接头强度与AA2060-T8母材相当,但延伸率小于1%;对于T8母材,固溶+时效165℃×20h热处理时,接头强度与AA2060-T8母材相当,延伸率提高到2.7%。进一步探讨两种焊后热处理对焊缝组织的强化机理。固溶+时效热处理的焊缝中Cu元素固溶到基体中,晶界上的脆性θ相大量消失,并生成增强强度和韧性的T1相和δ’相,同时T相球化导致应力集中程度降低、增加晶间结合强度使得接头强度提高,强化机制为固溶强化和第二相强化;AA热处理的焊缝中产生增强强度的δ’相,而未生成增加韧性的T1相,晶界强化相中Cu含量增大,原有的晶界θ相更加连续使接头强度提高,强化机制为晶界强化和第二相强化。在解决焊接接头强化、焊接变形控制的基础上,研究铝锂合金激光焊接典型件的压缩屈曲行为。与实际壁板结构相比,典型结构虽然尺寸较小且实际承载能力不及实际壁板结构,但是其所反映的压缩屈曲行为特征仍可作为实际壁板结构的理论参考。结果显示,典型件的失效模式为整体变形失稳而不能继续承载引起的失稳失效,最终破坏形式包括蒙皮的局部屈曲、桁条的弯曲失稳和部分焊缝的连续断裂。典型件在达到初始屈曲载荷时,蒙皮上的应变表现出应变分叉现象,蒙皮的面外位移表现出不同数量的半波形式;在达到失效载荷时,桁条A的翼缘存在沿Y轴负方向的较大面外位移。从有限元模型提取相关数据,与试验值基本吻合,验证模型的合理性。对上述有限元模型进行非线性理想化误差分析,获得误差较小的有限元模型的控制方法。边界条件和加载方式直接影响典型件的偏心加载情况,是影响典型件压缩强度和失效模式的主要因素;通过焊后热处理提高焊缝强度,对典型件压缩性能无影响;本征模缺陷影响典型件的屈曲模态,具有一定尺寸的几何缺陷和残余应力可以提高典型件的失效载荷,随着几何缺陷尺寸的增大或拉伸残余应力峰值的降低,失效载荷逐渐增大。建立横截面积相等的有限元模型并参数优化,对比相同横截面积的Z型桁条铆接结构、Z型桁条搅拌摩擦焊接结构和L型桁条激光焊接结构,三者的压缩失效载荷较接近,相比于焊接因素,结构因素对压缩失效载荷的影响更大。
牛田星[4]（2021）在《面向散热结构的镁/铜、镁/铝、铝/铝特种焊接工艺研究》文中研究指明结构工程材料中镁合金和铝合金的单位体积下质量较小,物理性能优异、机械加工工艺简单。紫铜的物理性能优异,其导热率和导电率都较高,所以紫铜在很多的领域中都得到应用,如电子设备、热交换等工业领域。为了增强零部件的性能,可以通过把不同金属结合起来,形成复合结构,从而利用不同金属的优点。为了满足实际生产中的应用,本文采用超声波瞬间液相焊技术、搅拌摩擦焊技术、真空电子束焊技术。实现镁合金、铝合金以及紫铜金属间的异种焊接,讨论和分析焊接接头的组织结构与性能。引入超声波的瞬间液相焊焊接AZ31B镁合金与T2紫铜,分析了不同压强、温度和超声时间对焊接界面形成的影响,并重点研究了不同超声时间下焊缝的微观组织与力学性能,讨论了焊缝组织的演变过程。焊接时超声波施加仅仅1s后就诱导形成了共晶液相,并产生了冶金结合。当焊接温度为390°C,超声波的施加时间为15 s时,剪切强度达到最高值63.67 MPa,断裂方式属于脆性断裂,断裂路径位于金属化合物Cu Mg Zn与Cu5Zn8之间。采用搅拌摩擦焊接技术,母材选取AZ91D镁合金与5A06铝合金,针对不同的焊接工艺参数下的焊接接头,进行的分析研究,重点对不同旋转速度参数下的焊接接头进行了分析。在合适的工艺参数下,焊缝表面成形质量良好,表面无裂纹、沟槽等缺陷,内部无孔洞等缺陷。焊接接头拉伸强度173 MPa。真空电子束焊接5A06铝合金,复现了某航空散热部件中典型电子束焊接接头中经常出现的裂纹,验证焊接参数,观察微观组织,检测力学性能。对于焊缝两侧轧制方向不同的焊接接头,在后续的CNC加工处理以及自然时效的工序环节中,更容易出现贯通性裂纹,所以在实际的应用过程中应当尽量避免该种焊接接头形式。对于焊缝两侧轧制方向不同的焊接接头,其拉伸强度也不同,其中方向相同的拉伸强度平均值为200 MPa,方向不同的拉伸强度平均值为186 MPa。
苑旭冲[5]（2021）在《钛/铝异种合金搅拌摩擦焊搭接工艺及微观组织与性能研究》文中研究指明钛合金、铝合金作为重要的轻量化材料,在航空航天、海洋工程、石油化工等领域得到广泛应用,钛/铝复合材料综合了两种材料的优良特性,不仅比强度、比刚度高,而且便于整体结构化,大幅度地降低了制造、装配、运营和维护成本,成为目前高科技领域研究的热点。搅拌摩擦焊作为为固态焊接技术,可实现金属基异种合金焊接、保持母材合金的冶金性能并能有效控制焊缝间化合物。本文以钛/铝板复合焊接的搭接工艺为研究对象,利用搅拌摩擦焊开展钛/铝板的搭接焊接工艺和性能研究,通过搭接实验、性能测试和微观表征等手段,分析焊接接头的力学性能与组织形貌,探究搭接接头的成形机理与断裂机制,研究结果对钛/铝异种合金搅拌摩擦焊搭接接头质量的提升具有重要的实际应用价值。首先研究了搅拌摩擦焊的单道焊接工艺,通过实验研究了搅拌头的下压量分别为0.1mm、0.2mm和0.3mm时的焊接接头宏观形貌和力学性能,确定了0.2mm时为最优,在此基础上近一步研究了搅拌头转速（600r/min、900r/min、1200r/min、1500r/min）、焊接速度（60mm/min、100mm/min、140mm/min、180mm/min）对焊缝成形质量的影响,获得了优化的焊接工艺。通过对接头界面进行SEM、EDS和XRD实验分析,研究了界面与Hook的微观组织,探究了接头的搭接界面成形机理,表征了搭接焊接过程中的金属间化合物。其次对搅拌摩擦焊接的单道焊接接头的力学性能进行了测试,研究了不同工艺下焊接接头铝侧、钛侧、界面和Hook的显微硬度,得到了焊接参数对显微硬度的影响规律。对不同工艺下的接头进行了拉剪实验与断口分析,获得了焊接参数对接头断裂载荷的影响规律,研究得出了单道搭接接头的断裂机制。最后在常规单道搅拌摩擦焊接的基础上又研究了搅拌摩擦焊的多道焊接工艺,分别对焊接间距为3mm、6mm、9mm和12mm进行了焊接实验,研究了不同焊接参数下多道焊接头的宏观形貌、力学性能和微观组织,洞悉了多道焊接对接头的显微硬度、断裂载荷、界面形貌的影响规律,探究了多道焊接接头的成形机理与断裂机制。
黄敢[6]（2021）在《液冷散热板入水口FSW温度及残余状态仿真研究》文中认为纯电动车载电子元器件的故障主要由高温等引起,所以优秀的冷却系统是整车及电驱动系统在正常温度下稳定、安全、可靠工作的保障。铝合金液冷散热器对电动汽车控制器电子设备散热效果较为理想。现阶段对铝合金散热器零部件的焊接方式多为手工TIG焊、自动TIG焊和MIG焊,搅拌摩擦焊（FSW）有焊接接头质量高、焊接变形小而且不容易产生缺陷的特点。然而,由于铝合金液冷散热器体积相对较小,采用FSW方法焊接,铝合金液冷散热板焊缝及入水口会产生残余应力及变形。因此有必要对纯电动汽车控制器铝合金液冷散热器入水口位置的FSW工艺进行研究。验证其液冷散热器FSW完全热力耦合模型的合理性,并在能满足焊接温度需求基础上计算出对焊缝残余应力影响较小的优化工艺参数组合。论文以某型号电动汽车控制器的液冷散热板为研究对象,在传热学基础理论探索基础之上,利用有限元通用软件Abaqus对液冷散热板FSW完全热力耦合模型进行了二次开发,建立搅拌头的移动热源模型;进一步探索了不同工艺参数下散热板焊接过程温度分布特性,以及不同参数对焊缝和入水口处残余应力的影响,为液冷散热板FSW焊接温度场及其残余应力研究提供参考。主要内容如下:（1）基于传热学基础理论,利用有限元通用软件Abaqus对液冷散热器FSW完全热力耦合模型进行二次开发,建立搅拌头的移动热源模型,对材料为铝合金6061T6的液冷散热器焊接温度场进行了模拟,并参照相关模拟以及实验对模型的合理性进行校核;进而研究了不同转速、焊接速度以及搅拌针压力下,焊接对接处温度场分布,得到相应温度场变化规律。（2）对6061T6铝合金液冷散热器残余状态进行模拟分析,并参照相关研究对模型合理性与准确性进行了校核,并对不同的焊接工艺参数进行了模拟,研究了不同搅拌头转速、焊接速度以及搅拌针压力参数下,焊缝残余应力的变化特性。（3）在满足6061T6铝合金液冷散热板FSW焊接温度要求基础上,探索了该散热板在不同参数下焊缝以及入水口残余应力的分布特点,通过数值分析计算得到,满足散热板温度需求下的两组较合理的工艺参数:（1）压力8000N、焊接转速600r/min、焊接速度1mm/s,焊缝Mise残余应力值为95.5MPa,入水通道处纵向残余与横向残余应力分别为-29.5MPa、-23.3MPa;（2）压力6000N、焊接转速800r/min、焊接速度1mm/s,焊缝Mise残余应力值为90.6MPa,入水通道处纵向残余与横向残余应力分别为-23.6MPa、-27.5MPa。为铝合金液冷散热板FSW工艺参数的研究提供参考。
张广川[7]（2021）在《基于辅助热源铝钢惯性摩擦焊接头界面行为研究》文中提出异种金属摩擦焊时,通常要求热源温度不超过低熔点金属的熔点。对此,为保证铝与高强钢摩擦焊接质量,本文提出了一种基于辅助热源的摩擦焊接技术,以铝钢低温摩擦焊为前提,在钢侧增加辅助感应加热系统,通过焊前对钢进行预热,降低铝钢焊接界面的温度差异以及摩擦焊前期的峰值扭矩,同时利用感应热源的热效应和磁效应,结合摩擦焊的热机效应,改善接头界面组织结构。在此焊接技术的基础上,采用扫描电镜、能谱仪以及X射线衍射分析仪,研究了300℃、400℃、500℃、600℃不同辅助加热温度下,钢侧端面镀Ni和不镀Ni时接头的界面行为,并对预热500℃下得到的焊接接头,进行一定时长的热处理,分析了接头界面组织结构在热处理过程中的变化情况。此外探究了铝与高强钢低温惯性摩擦焊接头金属间化合物的生长机理。研究结果表明:从300℃-600℃随着辅助加热温度的升高,界面Al、Fe元素扩散深度增加,界面化合物均匀性得到改善,厚度随之增加,接头抗拉强度也随辅助加热温度升高而升高。钢侧不镀Ni时300℃时界面化合物主要为FeAl和FeAl2相,400℃、500℃、600℃时新增加了Fe2Al5相生成。Ni层的加入能够有效的阻止Al元素向钢侧扩散,防止界面生成Al-Fe间脆性化合物,转而生成Al Ni、Al3Ni、Al3Ni2等韧性较好的化合物;并且相同参数下镀Ni后界面化合物层的分布均匀性以及厚度均高于未镀Ni接头;接头强度整体高于未镀Ni接头。对500℃辅助加热焊接接头,进行焊后300℃不同时长保温研究结果表明:接头界面化合物层厚度,从1h-4h随着保温时间的延长逐渐增加,其中在保温时间较短时（1h、2h）,化合物层厚度增加较小,当保温时间继续延长时,厚度会出现明显变化;镀Ni接头界面热处理后增加了Al Ni3相生成,未镀Ni接头出现了Fe3Al相,同时焊态下界面存在的FeAl2相会分解为FeAl和Fe2Al5相。随保温时间的延长,接头的抗拉强度整体呈现上升的趋势,保温时间为1h和2h时,未镀Ni接头强度增加较为明显,镀Ni接头强度3h后才会出现明显提升,当保温时间达到4h时接头强度分别达到124.6MPa（未镀Ni）和125.1MPa（镀Ni）。根据Fe-Al间的热、动力学理论,对Fe-Al间化合物的生成关系进行计算,结果表明:Fe2Al5相是接头界面化合物的主要成分,焊态下铝钢界面不会有Fe3Al相生成。最后根据试验测得数据与热、动力学之间的关系,建立了铝钢焊接过程以及焊后热处理过程中界面化合物的生长模型,阐述了界面化合物的生成规律,为后续的铝钢辅助热源惯性摩擦焊接技术提供了可靠的理论支撑。
尹铁,赵弘,张倩,吴婷婷,周伦,王新升[8]（2021）在《长输油气管道焊接机器人的技术现状与发展趋势》文中研究说明随着清洁能源需求的快速增长,管道建设用钢管的钢级、管径、壁厚和输送压力逐步提高,管道自动焊技术以其环焊缝强韧性匹配高,焊接效率高、劳动强度低等技术优点,在管道建设中日渐成为主流技术。本文阐述了以管道全位置自动焊技术为载体的长输油气管道焊接机器人技术的发展历程及其在我国工程应用情况,介绍了管道焊接机器人的工程应用特点和技术现状,列举了多焊炬管道焊接机器人、激光—电弧复合管道焊接机器人、双丝管道焊接机器人、搅拌摩擦焊机器人几种先进管道焊接机器人的技术特点和工程应用情况。通过对管道焊接机器人发展存在的问题进行梳理和总结,指出焊接运动轨迹的规划、焊缝跟踪、焊接质量在线监测、特殊工况适应性以及配套焊接电源等是目前油气工程应用存在的技术瓶颈。鉴于对油气管道焊接质量一致性和稳定性提出的高要求,笔者对今后管道焊接机器人智能化研发道路的发展趋势进行了展望,认为3个方向将是未来管道焊接机器人智能化发展趋势:（1）焊接路径的自主规划和自适应焊缝跟踪。对坡口和焊缝信息进行提取、识别和分析,获取理想的路径点和焊枪姿态,并且能够根据工况实时控制焊枪位置,实现管道环焊缝的柔性焊接规划和自适应焊缝跟踪;（2）远程故障诊断。依托大量管道工程应用积累,建立完备的焊接专家系统,对焊接机器人实施远程监控及故障实时诊断,建立网络化的实时监控系统和故障处理系统,实现焊接质量在线监控;（3）人机共融的焊接方式。通过系统深度学习将熟练焊工的经验转化为焊接机器人的训练样本,指导非熟练焊接人员开展焊接培训,人机关系由主仆变为伙伴,共同完成管道焊接作业。
李祥,张剑锋,徐海峰[9]（2020）在《油气管道自动焊接技术的发展探讨》文中研究说明随着我国居民生活水平的提升,对能源的需求也逐步增加,因此油气管道的建设需求不断增大,油气管道焊接质量是否过关直接关系后期使用的安全问题。将传统的焊接技术改成自动焊接技术后,焊接合格率得到明显提升,不仅降低了焊接的直接劳动成本,也使得焊缝质量更加稳定。
施颖杰,圣冬冬,孙瑜[10]（2020）在《铝合金管搅拌摩擦焊接技术专利分析》文中提出我国高压输电、液体储运、火箭贮箱和导弹发射箱等领域对铝合金管高效、高质量、低成本制造技术需求迫切,研究铝合金管搅拌摩擦焊接技术可以大大提高铝合金管的质量和生产效率,对能源、电力、航天等领域制造业水平的提高具有重要意义。针对铝合金管搅拌摩擦焊接技术的专利申请趋势和技术生命周期进行了分析,梳理出铝合金管搅拌摩擦焊接专利申请的地域分布和全球主要专利申请人,对主要专利申请人的专利布局进行分析,有利于相关研究单位进行专利布局和避免产生专利纠纷,降低研发过程中的专利侵权风险,同时通过技术功效分析寻求重点研发方向的技术创新。
二、摩擦搅拌焊接技术的现状与发展趋势（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、摩擦搅拌焊接技术的现状与发展趋势（论文提纲范文）
（1）无磁钢/钛合金连续驱动摩擦焊温度场和组织性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 异种金属焊接现状 |
| 1.2.1 钢/钛合金金属焊接性 |
| 1.2.2 钛/钢异种金属焊接研究现状 |
| 1.3 摩擦焊技术概述 |
| 1.3.1 摩擦焊的特点及焊接过程 |
| 1.3.2 连续驱动摩擦焊接工艺参数对接头性能的影响 |
| 1.4 连续驱动摩擦焊焊接发展现状 |
| 1.4.1 连续驱动摩擦焊的应用及发展现状 |
| 1.4.2 摩擦焊数值模拟研究现状 |
| 1.5 选题意义以及研究内容 |
| 第二章 实验材料及方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验设备 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.3.1 焊接实验 |
| 2.3.2 焊接接头力学性能及显微组织表征 |
| 第三章 摩擦焊接过程有限元分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 仿真焊接工艺参数确定 |
| 3.3 旋转摩擦焊三维有限元模型建立 |
| 3.3.1 计算基本假设 |
| 3.3.2 求解器的选用 |
| 3.3.3 ALE算法 |
| 3.3.4 几何模型建立与网格划分 |
| 3.3.5 材料性能参数 |
| 3.3.6 边界条件设置 |
| 3.3.7 摩擦产热 |
| 3.4 无磁钢/钛合金旋转摩擦焊接过程温度场变化规律 |
| 3.4.1 摩擦界面的温度场变化规律 |
| 3.4.2 垂直于摩擦界面上温度场变化规律 |
| 3.5 无磁钢/钛合金旋转摩擦焊接塑性流动分析 |
| 3.5.1 摩擦界面的速度变化规律 |
| 3.5.2 垂直摩擦界面的速度场变化规律 |
| 3.6 无磁钢/钛合金旋转摩擦焊接应力场演变分析 |
| 3.6.1 摩擦界面的应力场变化规律 |
| 3.6.2 垂直于摩擦界面的应力场变化规律 |
| 3.7 工艺参数及接头结构对无磁钢/钛合金旋转摩擦焊接温度场的影响 |
| 3.7.1 不同摩擦压力下温度场分布 |
| 3.7.2 不同焊接时间下温度场分布 |
| 3.7.3 不同钢侧锥度下温度场分布 |
| 3.8 工艺参数及接头结构对无磁钢/钛合金旋转摩擦焊接应力场的影响 |
| 3.8.1 不同摩擦压力下应力场分布 |
| 3.8.2 不同焊接时间下应力场分布 |
| 3.8.3 不同钢侧锥度下应力场分布 |
| 3.9 本章小节 |
| 第四章 无磁钢/钛合金摩擦焊接头界面组织及力学性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 接头外观形貌分析 |
| 4.3 界面宏观变形与界面温度场规律研究 |
| 4.3.1 界面宏观变形规律 |
| 4.3.2 界面接头宏观变形与界面温度场规律 |
| 4.4 界面组织演化规律研究 |
| 4.5 焊接接头力学性能 |
| 4.5.1 焊接接头抗拉强度 |
| 4.5.2 接头断口分析 |
| 4.6 焊接结构形式对接头界面组织和力学性能影响研究 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 研究展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间参加科研情况及获得的学术成果 |
（2）铝合金车体摩擦搅拌焊仿真分析与实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 焊接技术发展 |
| 1.2.1 常用焊接技术及特点 |
| 1.2.2 摩擦搅拌焊焊接特点及应用 |
| 1.2.3 铝合金材料应用 |
| 1.2.4 摩擦搅拌焊焊接原理 |
| 1.3 摩擦搅拌焊技术研究现状 |
| 1.3.1 焊接工具对焊接质量影响研究 |
| 1.3.2 焊接理论机理研究 |
| 1.3.3 焊接参数对焊缝质量影响研究 |
| 1.4 本文研究主要内容 |
| 第2章 FSW焊接实验平台研制 |
| 2.1 FSW刚性实验平台研制 |
| 2.2 FSW非刚性实验平台研制 |
| 2.2.1 焊接系统 |
| 2.2.2 移动运载平台 |
| 2.2.3 主体框架 |
| 2.3 温度场检测平台搭建 |
| 2.4 焊接实验材料 |
| 2.5 拉伸实验设备 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 摩擦搅拌焊有限元理论与模型建立 |
| 3.1 FSW有限元理论 |
| 3.1.1 产热方程 |
| 3.1.2 热传导方程 |
| 3.2 FSW仿真模型建立 |
| 3.2.1 刚性支撑仿真模型构建 |
| 3.2.2 非刚性支撑焊接仿真模型构建 |
| 3.3 定义载荷和边界条件 |
| 3.3.1 定义载荷 |
| 3.3.2 定义边界条件 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 刚性支撑条件下摩擦搅拌焊仿真分析与实验研究 |
| 4.1 下压阶段工艺参数与焊接热输入相关性研究 |
| 4.2 进给阶段焊接参数与焊接热输入相关性研究 |
| 4.3 刚性支撑焊接实验分析 |
| 4.3.1 焊接温度监测 |
| 4.3.2 焊后表面质量评估 |
| 4.3.3 机械性能检测 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 非刚性支撑条件下摩擦搅拌焊仿真分析与实验研究 |
| 5.1 下压阶段焊接热输入相关性研究 |
| 5.2 进给阶段焊接热输入与工艺参数相关性研究 |
| 5.3 非刚性支撑焊接实验分析 |
| 5.3.1 FSW焊接热输入量监测 |
| 5.3.2 焊后表面质量与力学性能实验 |
| 5.4 FSW焊接温度场仿真与实验结果对比分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
（3）铝锂合金蒙皮桁条T型结构激光焊接特性和压缩屈曲行为研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及意义 |
| 1.2 轻量化材料和结构连接技术在飞机制造业中的应用 |
| 1.2.1 铝锂合金在飞机制造业中的应用 |
| 1.2.2 双侧激光同步焊接技术在飞机制造业中的应用 |
| 1.3 铝合金及铝锂合金双侧激光同步焊接技术的研究现状 |
| 1.4 常见机身壁板结构及其典型结构压缩屈曲行为研究现状 |
| 1.4.1 常见机身壁板结构形式 |
| 1.4.2 典型结构压缩屈曲失稳特点 |
| 1.4.3 典型结构压缩屈曲试验研究现状 |
| 1.4.4 典型结构压缩屈曲有限元分析研究现状 |
| 1.4.5 基于ABAQUS有限元软件的结构屈曲分析方法 |
| 1.5 本文的主要研究内容 |
| 第2章 试验材料和方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验设备及方法 |
| 2.2.1 试验设备 |
| 2.2.2 试验方法 |
| 2.3 特征件组织分析及性能测试 |
| 2.3.1 显微组织分析 |
| 2.3.2 扫描电镜组织的图像处理 |
| 2.3.3 性能测试 |
| 2.4 特征件和典型件焊接变形测试分析方法 |
| 2.4.1 特征件焊接变形测量方法及测试设备 |
| 2.4.2 典型件焊接变形测量方法及测试设备 |
| 2.4.3 焊接变形数据处理方法 |
| 2.5 典型件压缩性能测试分析方法 |
| 2.5.1 典型件试验前准备工作及测试设备 |
| 2.5.2 面内应变分析方法 |
| 2.5.3 面外位移分析方法 |
| 第3章 铝锂合金T型接头激光焊接成形及变形特性 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 工艺参数对T型接头特征件焊缝成形的影响 |
| 3.2.1 光束间距对特征件焊缝成形的影响 |
| 3.2.2 点固工艺对特征件焊缝成形的影响 |
| 3.3 点固工艺对T型接头焊接变形的影响 |
| 3.3.1 点固工艺对单桁条长焊缝特征件焊接变形的影响 |
| 3.3.2 点固工艺对三桁条短焊缝典型件焊接变形的影响 |
| 3.4 焊接顺序对四桁条长焊缝典型件焊接变形的影响 |
| 3.5 四桁条长焊缝典型件焊接工装夹具设计 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 焊后热处理对铝锂合金T型接头组织及力学性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 热处理工艺参数选择 |
| 4.3 焊后热处理对T3 态铝锂合金T型接头组织性能的影响 |
| 4.3.1 焊后热处理对T3 态铝锂合金T型接头横向拉伸性能的影响 |
| 4.3.2 焊后热处理对T3 态铝锂合金T型接头显微硬度的影响 |
| 4.3.3 焊后热处理对T3 态铝锂合金显微组织的影响及强化机制分析 |
| 4.4 焊后热处理对T8 态铝锂合金T型接头组织性能的影响 |
| 4.4.1 焊后热处理对T8 态铝锂合金T型接头横向拉伸性能的影响 |
| 4.4.2 焊后热处理对T8 态铝锂合金T型接头显微硬度的影响 |
| 4.4.3 焊后热处理对T8 态铝锂合金T型接头显微组织的影响 |
| 4.4.4 焊后热处理对T8 态铝锂合金接头强化机理 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 铝锂合金激光焊接典型件压缩屈曲试验及有限元分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 铝锂合金激光焊接典型件压缩性能测试夹具设计 |
| 5.3 典型件压缩屈曲试验前的系统校准 |
| 5.4 铝锂合金激光焊接对称典型件压缩屈曲试验测试结果 |
| 5.4.1 对称典型件压缩失效载荷及最终破坏形式 |
| 5.4.2 对称典型件压缩载荷下面内应变 |
| 5.4.3 对称典型件压缩载荷下面外位移 |
| 5.4.4 对称典型件压缩屈曲失效机制 |
| 5.5 铝锂合金激光焊接对称典型件压缩屈曲有限元模型建立 |
| 5.5.1 网格划分及边界条件 |
| 5.5.2 材料属性 |
| 5.5.3 特征值屈曲分析及后屈曲分析 |
| 5.6 对称典型件压缩屈曲有限元分析结果与讨论 |
| 5.6.1 对称典型件失效载荷的模拟结果与试验结果对比分析 |
| 5.6.2 对称典型件面内应变的模拟结果与试验结果对比分析 |
| 5.6.3 对称典型件面外位移的模拟结果与试验结果对比分析 |
| 5.6.4 框架与角片对典型件压缩性能的影响 |
| 5.7 非对称典型件压缩屈曲试验与模拟结果对比分析 |
| 5.7.1 非对称典型件失效载荷的试验与模拟结果对比分析 |
| 5.7.2 非对称典型件面内应变的试验与模拟结果对比分析 |
| 5.7.3 非对称典型件面外位移的试验与模拟结果对比分析 |
| 5.8 本章小结 |
| 第6章 典型件压缩屈曲理想化误差分析及结构设计 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 对称典型件压缩屈曲非线性理想化误差分析 |
| 6.2.1 误差源分析 |
| 6.2.2 网格密度的非线性理想化误差 |
| 6.2.3 材料参数离散的非线性理想化误差 |
| 6.2.4 边界条件的非线性理想化误差 |
| 6.2.5 加载方式的非线性理想化误差 |
| 6.2.6 几何缺陷的非线性理想化误差 |
| 6.2.7 残余应力的非线性理想化误差 |
| 6.2.8 总体误差分析 |
| 6.3 典型件压缩屈曲的结构设计比较 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得创新性成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（4）面向散热结构的镁/铜、镁/铝、铝/铝特种焊接工艺研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 特种焊接技术 |
| 1.2.1 超声诱导瞬态液相焊 |
| 1.2.2 搅拌摩擦焊 |
| 1.2.3 真空电子束焊 |
| 1.3 紫铜、镁合金、铝合金的焊接现状 |
| 1.3.1 紫铜的焊接与连接 |
| 1.3.2 镁合金的焊接与连接 |
| 1.3.3 铝合金的焊接与连接 |
| 1.4 课题研究目的及意义 |
| 1.5 内容研究和创新性 |
| 第二章 试验材料、研究方法及检测手段 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 超声诱导瞬态液相焊 |
| 2.2.2 搅拌摩擦焊 |
| 2.2.3 真空电子束焊 |
| 2.3 组织观察与性能检测 |
| 2.3.1 组织观察 |
| 2.3.2 性能检测 |
| 第三章 镁合金和紫铜的超声诱导瞬态液相焊 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 超声诱导瞬态液相焊工艺研究 |
| 3.2.1 不同焊接压力下的焊缝结构 |
| 3.2.2 不同超声时间下的焊缝结构 |
| 3.3 焊接接头的组织与性能 |
| 3.3.1 焊缝结构组织 |
| 3.3.2 接头组织演变过程 |
| 3.3.3 接头强度测试与失效分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 镁合金与铝合金的搅拌摩擦焊 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 铝/镁异种金属搅拌摩擦焊接工艺研究 |
| 4.2.1 试样放置位置对焊缝成形性的影响 |
| 4.2.2 偏移量对焊缝成形性的影响 |
| 4.2.3 速度参数对焊缝成形的影响 |
| 4.2.4 下压量控制对焊缝成形的影响 |
| 4.3 焊接接头的组织与性能 |
| 4.3.1 接头微观组织分析 |
| 4.3.2 不同焊接速度下的结合处的显微组织形貌 |
| 4.3.3 焊接接头的物理性能 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 铝合金的真空电子束焊 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 铝合金真空电子束焊接接头的影响因素研究 |
| 5.2.1 焊接裂纹及焊接工艺参数分析 |
| 5.2.2 裂纹原因分析 |
| 5.3 焊接接头的组织与性能 |
| 5.3.1 焊缝结构组织 |
| 5.3.2 焊接接头的物理性能 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 总结 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 前景与展望 |
| 参考文献 |
| 在学期间取得的科研成果和科研情况说明 |
| 致谢 |
（5）钛/铝异种合金搅拌摩擦焊搭接工艺及微观组织与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 搅拌摩擦焊的发展及应用 |
| 1.3 钛/铝异种合金焊接研究国内外现状 |
| 1.3.1 钛/铝异种合金焊接难点 |
| 1.3.2 钛/铝异种合金焊接常用方法国内外研究现状 |
| 1.3.3 钛/铝异种合金搅拌摩擦焊国内外研究现状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 第2章 实验内容及方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 焊接设备及工艺 |
| 2.2.1 焊接设备 |
| 2.2.2 搅拌头设计 |
| 2.3 焊缝力学性能检测及微观组织观察 |
| 2.3.1 拉剪性能的分析 |
| 2.3.2 显微硬度的测试 |
| 2.3.3 金相显微镜分析 |
| 2.3.4 X射线衍射分析 |
| 2.3.5 扫描电镜及能谱分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 工艺参数对单道焊接接头成型及组织影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 下压量的确定 |
| 3.2.1 下压量对外观形貌的影响 |
| 3.2.2 下压量对力学性能的影响 |
| 3.3 焊缝成形实验 |
| 3.3.1 焊接速度对焊缝宏观形貌的影响 |
| 3.3.2 搅拌头转速对焊缝宏观形貌的影响 |
| 3.4 接头横截面宏观形貌及微观组织检测 |
| 3.4.1 接头横截面的宏观形貌 |
| 3.4.2 铝侧显微组织 |
| 3.4.3 钛侧显微组织 |
| 3.5 接头界面微观分析及物相 |
| 3.5.1 接头界面微观组织与物相分析 |
| 3.5.2 工艺对界面的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 工艺参数对单道焊接力学性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 接头显微硬度分布 |
| 4.2.1 接头硬度分布 |
| 4.2.2 界面硬度分布 |
| 4.3 焊接参数对焊缝拉剪性能及断口形貌的影响 |
| 4.3.1 焊接参数对拉剪性能的影响规律 |
| 4.3.2 断口形貌及断裂机制分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 多道焊对接头性能及组织的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 焊缝成形实验 |
| 5.3 焊接参数对焊缝拉剪性能及断口形貌的影响 |
| 5.3.1 焊接参数对拉剪性能的影响规律 |
| 5.3.2 断口形貌及断裂机制分析 |
| 5.4 接头显微硬度分布 |
| 5.4.1 上侧铝合金硬度分布 |
| 5.4.2 焊缝中心硬度分布 |
| 5.5 接头界面微观组织及物相 |
| 5.5.1 金相组织分析 |
| 5.5.2 搭接界面区结构与物相分析 |
| 5.5.3 工艺对界面的影响 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 致谢 |
（6）液冷散热板入水口FSW温度及残余状态仿真研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目的和意义 |
| 1.3 搅拌摩擦焊技术简介 |
| 1.3.1 FSW的接头形式 |
| 1.3.2 FSW技术的应用 |
| 1.4 国内外FSW研究现状 |
| 1.4.1 国内研究现状 |
| 1.4.2 国外研究现状 |
| 1.5 本文主要研究内容与技术路线 |
| 第二章 搅拌摩擦焊有限元模拟理论基础 |
| 2.1 传热理论 |
| 2.1.1 传热方式 |
| 2.1.2 边界条件与控制方程 |
| 2.2 数值模型与热应力理论 |
| 2.2.1 热力理论 |
| 2.2.2 热力理论有限元格式 |
| 2.2.3 FSW过程的热弹塑性问题 |
| 2.3 Abaqus有限元软件简介 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 液冷散热板FSW模型建立 |
| 3.1 电动汽车控制器液冷散热板模型建立 |
| 3.1.1 电动汽车控制器液冷散热板模型简化 |
| 3.2 液冷散热板有限元模型建立 |
| 3.2.1 网格划分 |
| 3.2.2 材料属性 |
| 3.2.3 定义分析步 |
| 3.2.4 定义相互作用 |
| 3.2.5 定义载荷以及边界条件 |
| 3.3 搅拌摩擦焊完全热力耦合模型建立 |
| 3.3.1 搅拌摩擦焊热源模型 |
| 3.3.2 基于Abaqus的用户自定义子程序(DFLUX) |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 搅拌摩擦焊温度模拟及特性分析 |
| 4.1 焊接工艺参数范围探索 |
| 4.2 不同工艺参数对温度模拟结果的影响 |
| 4.2.1 搅拌头转速对温度场的影响 |
| 4.2.2 焊接速度对温度场的影响 |
| 4.2.3 轴向下压力对温度场的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 液冷散热板残余状态模拟 |
| 5.1 液冷散热板FSW焊接过程的仿真模拟 |
| 5.2 不同工艺参数对残余应力模拟结果的影响 |
| 5.2.1 焊接速度对残余应力的影响 |
| 5.2.2 焊接转速对残余应力的影响 |
| 5.2.3 轴肩下压力对残余应力的影响 |
| 5.3 搅拌摩擦焊工艺参数综合分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录A 攻读硕士研究生期间所获科研成果 |
| 附录B 部分子程序 |
（7）基于辅助热源铝钢惯性摩擦焊接头界面行为研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.2 铝钢焊接性分析 |
| 1.3 铝/钢异种金属焊接研究现状 |
| 1.3.1 熔化焊 |
| 1.3.2 钎焊 |
| 1.3.3 压力焊 |
| 1.4 铝/钢焊接界面行为的研究现状 |
| 1.5 高频感应加热 |
| 1.5.1 高频感应加热的原理及其特点 |
| 1.5.2 高频感应加热在焊接中的应用 |
| 1.6 课题研究内容与技术路线 |
| 1.6.1 课题研究内容 |
| 1.6.2 技术路线 |
| 2 试验材料、设备及方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验设备 |
| 2.2.1 焊接设备 |
| 2.2.2 辅助加热设备 |
| 2.3 惯性摩擦焊接过程 |
| 2.4 课题研究及分析方法 |
| 2.4.1 焊接方法与参数 |
| 2.4.2 钢侧端面镀Ni |
| 2.4.3 辅助加热温度检测 |
| 2.4.4 接头焊后热处理试验 |
| 2.4.5 接头性能分析 |
| 2.4.6 接头界面特征的表征 |
| 3 辅助加热下铝/钢惯性摩擦焊接接头界面特性 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 辅助加热对接头界面宏观成形的影响 |
| 3.2.1 直接焊接时的影响 |
| 3.2.2 镀Ni焊接时的影响 |
| 3.3 接头界面元素扩散及分布分析 |
| 3.3.1 直接焊接时界面元素扩散情况分析 |
| 3.3.2 镀Ni焊接时界面元素扩散情况分析 |
| 3.4 界面金属间化合物的组成 |
| 3.4.1 未镀Ni焊接接头界面金属间化合物组成 |
| 3.4.2 镀Ni后界面金属间化合物的组成 |
| 3.5 辅助加热对接头显微硬度的影响 |
| 3.6 接头抗拉强度 |
| 3.7 本章小结 |
| 4 焊后热处理对焊接接头界面行为的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 保温时间对接头界面的影响 |
| 4.2.1 保温时间对铝-钢界面金属间化合物层的影响 |
| 4.2.2 保温时间对铝钢接头界面元素分布的影响 |
| 4.3 界面金属间化合物组成 |
| 4.4 保温时间对接头显微硬度的影响 |
| 4.5 保温时间对接头抗拉强度的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 铝-钢界面行为机理分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 铝-钢界面元素扩散动力学分析 |
| 5.3 界面金属间化合物生成热力学分析 |
| 5.4 界面化合物形成过程分析 |
| 5.4.1 焊态接头界面化合物形成分析 |
| 5.4.2 热处理接头界面化合物形成过程分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及取得的研究成果 |
（8）长输油气管道焊接机器人的技术现状与发展趋势（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 技术发展背景 |
| 2 技术发展历程 |
| 3 技术研发现状 |
| 3.1 应用现状 |
| 3.2 设备及工艺 |
| 3.2.1 管道内焊接机器人 |
| 3.2.2 管道外焊接机器人 |
| 3.3 几种先进管道焊接机器人 |
| 3.3.1 多焊炬管道焊接机器人 |
| 3.3.2 激光—电弧复合焊接机器人 |
| 3.3.3 双丝管道焊接机器人 |
| 3.3.4 搅拌摩擦焊机器人 |
| 4 存在的问题及挑战 |
| 4.1 焊接运动轨迹的规划 |
| 4.2 焊接过程中的焊缝跟踪[52] |
| 4.3 焊接质量的在线监测及缺陷预防 |
| 4.4 特殊工况下管道焊接机器人适应性 |
| 4.5 管道焊接机器人的专用焊接电源 |
| 5 发展趋势 |
| 5.1 焊接路径的自主规划和自适应焊缝跟踪 |
| 5.2 焊接机器人远程故障诊断 |
| 5.3 人工智能、人机共融 |
| 6 结束语 |
（9）油气管道自动焊接技术的发展探讨（论文提纲范文）
| 1 管道自动焊接技术在工程建设中的应用 |
| 2 管道自动焊接技术现状 |
| 2.1 双丝焊接发展现状 |
| 2.2 自保护药芯焊丝自动焊接发展现状 |
| 2.3 激光焊接技术的发展现状 |
| 2.4 FSW技术发展现状 |
| 2.5 大坡度维抢修自动焊 |
| 3 长输管道全自动焊接创新焊接方式探索 |
| 3.1 激光焊应用管道自动焊技术趋势 |
| 3.2 激光复合焊应用管道自动焊接技术趋势 |
| 3.3 搅拌摩擦焊应用管道自动焊接技术趋势 |
| 4 展望 |
（10）铝合金管搅拌摩擦焊接技术专利分析（论文提纲范文）
| 1 专利申请趋势分析 |
| 2 技术生命周期分析 |
| 3 专利申请区域分析 |
| 4 重要申请人分析 |
| 5 技术功效分析 |
| 6 结束语 |
四、摩擦搅拌焊接技术的现状与发展趋势（论文参考文献）
- [1]无磁钢/钛合金连续驱动摩擦焊温度场和组织性能研究[D]. 赵启喆. 西安石油大学, 2021(10)
- [2]铝合金车体摩擦搅拌焊仿真分析与实验研究[D]. 刘学. 北京建筑大学, 2021(01)
- [3]铝锂合金蒙皮桁条T型结构激光焊接特性和压缩屈曲行为研究[D]. 张澐龙. 哈尔滨工业大学, 2021(02)
- [4]面向散热结构的镁/铜、镁/铝、铝/铝特种焊接工艺研究[D]. 牛田星. 天津理工大学, 2021(08)
- [5]钛/铝异种合金搅拌摩擦焊搭接工艺及微观组织与性能研究[D]. 苑旭冲. 燕山大学, 2021(01)
- [6]液冷散热板入水口FSW温度及残余状态仿真研究[D]. 黄敢. 昆明理工大学, 2021(01)
- [7]基于辅助热源铝钢惯性摩擦焊接头界面行为研究[D]. 张广川. 重庆理工大学, 2021(02)
- [8]长输油气管道焊接机器人的技术现状与发展趋势[J]. 尹铁,赵弘,张倩,吴婷婷,周伦,王新升. 石油科学通报, 2021(01)
- [9]油气管道自动焊接技术的发展探讨[J]. 李祥,张剑锋,徐海峰. 石油技师, 2020(03)
- [10]铝合金管搅拌摩擦焊接技术专利分析[J]. 施颖杰,圣冬冬,孙瑜. 轻合金加工技术, 2020(10)