一、江泽慧荣获2002年度全球环境领导奖（论文文献综述）
金克霞[1]（2020）在《毛竹纤维素纳米晶导电薄膜制备及电磁屏蔽性能研究》文中研究指明纤维素纳米晶（CNC）表面含有大量羟基,兼具高比表面积、高力学强度等特性,作为一种可再生、可降解、生物相容性好的生物质材料,与导电活性材料形成的复合材料逐渐引起人们的关注。依据高效精准利用的理念,本论文根据毛竹纤维及薄壁细胞各自的理化特性,分别制备毛竹纤维细胞纳米晶（F-CNC）及薄壁细胞纳米晶（P-CNC）,并将具有不同形貌、长径比的F-CNC和P-CNC与氧化石墨烯（GO）复合并还原（RGO）制备柔性导电薄膜,探讨CNC含量、种类、晶型结构、尺寸、制备工艺对复合柔性导电薄膜自组装行为、力学性能、热稳定性、导电性及电磁屏蔽效能的影响。得出的主要结论如下:（1）毛竹纤维细胞和薄壁细胞在原位状态及预处理过程均具有不同的理化特性。在原位状态,相比于薄壁细胞,纤维细胞具有更高的纤维素及木质素含量,略低的木聚糖含量。在预处理过程中,薄壁细胞比纤维细胞表现出更低的木质素残余量、结晶度及更高的纤维素纤丝聚集体直径、晶体尺寸。且在相同条件下,薄壁细胞的糖化效率比纤维细胞高15.94?4.45%。（2）分离竹纤维及薄壁细胞,分别制备出F-CNC和P-CNC,可实现CNC的可控制备。尽管两种CNC均呈棒状,但F-CNC相比P-CNC显得更“细长”,两者平均长度分别为399±19 nm和241±21 nm,直径分别为5±2 nm和7±4 nm,长径比分别为79、34。两种CNC经抽滤制备的薄膜均具有较强的拉伸强度（～250 MPa）,但具有更大长径比的F-CNC薄膜断裂伸长率比P-CNC高0.9%。（3）一维的CNC同时作为分散剂和增强体,与二维片状的GO通过层层自组装可形成三维有序的“砖-泥”层状复合结构。CNC插层到GO片层之间,可显着提高薄膜的力学性能并有效缩短薄膜还原时间（5 min）。当添加10%的CNC时,FCNC/RGO、PCNC/RGO复合薄膜拉伸强度较纯RGO薄膜而言分别增加了126.84%、114.17%。获得的CNC/RGO柔性复合薄膜,其力学性能、电导率、内部形貌、接触角根据CNC含量（10～70%）、种类（F-CNC,P-CNC）及制备工艺不同而有所变化。总体而言,随着CNC含量的增加,复合薄膜力学性能出现先增加后减小的趋势,而薄膜电导率和接触角随着CNC含量的增加而减小;且经机械压缩后,内部形貌更加密实、规整、有序,由此力学性能、电导率可分别提高3.28～41.26%和4.22～31.72%。其中,在相同CNC含量情况下,以具有较小直径和较大长径比的F-CNC为基质制备的FCNC/RGO复合薄膜比PCNC/RGO薄膜具有更薄的厚度、更高的电导率,且达到最佳力学强度（拉伸强度227 MPa）所需F-CNC的含量（30%）比P-CNC（50%）更少。（4）制备了超薄、疏水、力学强度高的柔性导电CNC/RGO薄膜,薄膜内部有序的“砖-泥”层状复合结构有助于增加复合薄膜电磁屏蔽效能（SE）,其电磁屏蔽机理主要以吸收为主。在相同厚度下,尽管纯RGO薄膜具有更高的电导率,但添加10%的CNC后,FCNC/RGO和PCNC/RGO复合薄膜的SE比纯RGO薄膜分别增加了84.45%、82.51%。本文制备的CNC/RGO复合薄膜厚度在12～18μm之间,最高SE值为39.03 dB,比电磁屏蔽效能（SSE）高达11367 dB?cm2/g,最高拉伸强度可达227 MPa。（5）基质的晶型结构、尺寸、分散性与复合薄膜的内部形貌、热稳定性、力学强度、电导率、电磁屏蔽性能密切相关。进一步以具有更大长径比范围的不同基质与50 wt%的RGO复合,发现仅中等长径比的纤维素II型F-CNC可在复合薄膜内部形成类似层状的结构,其力学强度、电导率（5555.6 S/m）、厚度（12μm）、SE（30.38 dB）与纤维素I型FCNC/RGO薄膜（CNC含量相同）相应性能差不多,但基质长径比过小（纤维素II型P-CNC）或过大（纤维素纳米纤丝,CNF）均不易在薄膜内部分散均匀,因此其复合薄膜尽管具有更高的电导率（分别为6535.9 S/m、7299.3 S/m）、厚度（分别为16μm、20μm）,但其SE并无明显提高（30.30 dB、22.53 dB）。此外,晶型结构为纤维素II型的纳米纤维素/RGO复合薄膜比纤维素I型复合薄膜具有更高的热稳定性能。（6）就纳米纤维素/RGO复合薄膜应用于电磁屏蔽而言,影响电磁屏蔽性能的因素除薄膜厚度、电导率外,还与基质长径比、分散性有关。基质长径比过小（≤10）或过大（>200）,在复合薄膜内部发生聚集或缠绕形成网状结构均不利于提高其SE值。此外,具有层状结构的纳米纤维素/RGO复合薄膜在具有优异电磁屏蔽性能的同时,其力学强度远远优于目前所报道的碳基屏蔽复合材料,因此在快速增长的柔性电子等领域具有较大的应用潜力。
钟永[2]（2018）在《结构用重组竹及其复合梁的力学性能研究》文中研究指明重组竹是我国最主要的竹质复合工程材料之一,其高效的制造方式和优良的力学性能使其在建筑结构中具有良好的应用前景。但由于缺乏重组竹在建筑结构中的系列研究,目前其仍主要应用于地板、家具、装饰等非结构应用领域中。开展重组竹材料及其作为结构构件的力学性能研究,能够为制定重组竹材料力学性能的可靠性评价体系以及其作为主要结构构件的工程设计提供基础理论依据,对推广重组竹的应用领域、提高其附加值具有重要意义。本研究结合试验研究、数值模拟和理论分析方法,在重组竹材料的力学方面,开展了其影响因子、抽样技术、特征值评级技术和设计值确定方法的研究;在重组竹用作梁结构构件方面,针对重组竹相对模量低的特性,研发了一种新型钢筋重组竹复合梁,分析了其钢筋与重组竹胶粘界面的力学性能以及其足尺试件的抗弯承载性能。本文的主要研究结果归纳如下:（1）开展了重组竹材料的拉、压、弯、剪和硬度力学测试,进行了各力学性能的影响因素分析,得到了密度、竹束单元形式、加载方向对重组竹的顺纹抗拉强度、顺纹抗压强度、抗弯强度、抗弯弹性模量、顺纹剪切强度、硬度的影响规律,以及硬度与其它力学性能的线性相关性。（2）通过自行编制计算程序和多参数数值模拟,进行了重组竹力学性能抽样误差的影响因素分析,得到了概率分布类型、变异系数、抽样样本试样数对其力学性能统计平均值和标准差所对应抽样误差的影响规律,建立了各抽样误差的的计算模型。（3）通过自行编制计算程序和多参数数值模拟,阐明了抽样误差置信度的计算原理。在5%误差精确度水平下,得到了概率分布类型、变异系数、抽样误差置信度对最小抽样试样数的影响规律,建立了最小抽样数的计算公式,并结合实测数据给出了重组竹各力学性能最小抽样数的建议值。（4）通过自行编制计算程序和多参数数值模拟,分别基于非参数法和参数法,阐明了重组竹力学性能（强度和弹性模量）特征值置信度的计算原理,得到了概率分布类型、变异系数、抽样样本试样数、特征值置信度对力学性能特征值的影响规律,提出了重组竹强度特征值、弹性模量特征值的确定方法,并结合试验数据给出了重组竹各力学性能的特征值指标。（5）通过自行编制计算程序和多参数数值模拟,基于可靠度分析方法,得到了不同概率分布类型、拟合数据点、荷载类型、荷载比值下重组竹各强度可靠度指标与抗力分项系数之间的关系,提出了重组竹强度设计值的确定方法,并对比分析了重组竹、兴安落叶松规格材、Q235钢材的相对设计值大小。（6）通过钢筋重组竹试件的抗拔测试,得到了重组竹的预制密度、竹束单元处理方式、钢筋类型（直径和纹理）等因素对钢筋重组竹抗拔性能的影响规律。建立了钢筋-重组竹界面连接滑移的理论计算模型,并推导了重组竹正应力和胶层剪切应力的计算公式以及其沿钢筋埋入深度的变化规律。（7）通过钢筋重组竹梁的足尺抗弯测试,得到了竹束单元处理方式、钢筋直径对钢筋重组竹复合梁抗弯承载性能的影响规律,建立了钢筋重组竹复合梁的极限承载力和刚度的理论计算模型,揭示了重组竹单元钢筋单元和重组竹单元对整个复合梁承载性能的贡献机制。综合本项研究的研究结果可以得出这样的结论:如何科学合理地确定重组竹材料力学性能的特征值和设计值指标是一个系统工程,涉及到科学试验、数理统计、数值模拟和可靠度设计等研究内容,本研究所建立的抽样技术、特征值评价技术和设计值确定方法这一整套结构用重组竹材料力学性能的可靠性评价技术体系,将为其提供理论支撑。本研究通过钢筋重组竹试件的抗拔和足尺抗弯测试研究,验证了基于一次冷压成型工艺开发的新型钢筋重组竹复合梁具有可行性,能够解决传统重组竹梁极限承载力和刚度低的问题。
靳肖贝[3]（2018）在《纳米埃洛石负载IPBC竹材防霉剂的制备与性能研究》文中认为竹质材料的长效防护一直是竹材防护领域的重要研究方向。埃洛石纳米管（Halloysite nanotube,HNT）作为一种新型的纳米材料,具有较高的比表面积、优良的化学及热稳定性,且价廉易得,其独特的中空管状结构可对IPBC防霉剂进行负载,使其具有缓释和控释的功能,并提高其耐候性（抗水洗和抗紫外分解性能）。然而,埃洛石载体的负载活性较低,且负载空间有限,限制了埃洛石作为载体在竹材防护领域的实际应用。本研究利用酸刻蚀方法去除埃洛石管腔内的氧化铝层,增大其管腔空间,对有机防霉剂IPBC进行高量负载。采用带正电的聚丙烯胺盐酸盐（Poly allylamine hydrochloride,PAH）和带负电的聚苯乙烯磺酸钠（Poly styrene sulfonate,PSS）在埃洛石表面交替吸附,形成聚电解质包覆层,实现对载药纳米埃洛石复合物的多次封装,制备防霉剂/纳米埃洛石载药系统（HDI）。研究了封装层数及环境pH值对HDI防霉剂中IPBC释放情况的影响,并将其应用到竹材涂料和竹塑材料中,探讨了HDI防霉剂在水洗和紫外照射下,材料防霉性能的变化。主要结论如下:（1）埃洛石的酸刻蚀扩容改性随着酸浓度增加,埃洛石纳米管腔内的氧化铝层逐渐被溶解脱去,铝羟基减少,并且大部分杂质元素被溶解脱除,经过3M酸处理后,埃洛石中的Al2O3成分的含量（XRF结果）仅为21.29%,而SiO2成分的含量高达69.56%,3M酸溶液能够最大限度的增大埃洛石的管内径直径,使管腔内径由10-25 nm增大到19-35 nm,大幅度增加比表面积和孔径,且不破坏埃洛石的完整管状结构,适合用于防霉剂的高量负载。当酸刻蚀溶液的浓度超过3M,埃洛石的管壁逐渐变薄,甚至出现了部分穿孔,大量埃洛石失去完整的管状结构。（2）埃洛石对IPBC的高量负载和缓释性能3M酸刻蚀的埃洛石具有最大的负载量（24.4%）,几乎是未刻蚀埃洛石负载量（8.4%）的3倍。然而,超过4M酸浓度条件下,IPBC的负载量反而开始下降;IPBC主要负载于埃洛石的内腔中,并将埃洛石的内腔部分堵塞,导致埃洛石纳米管腔在TEM图像下变得模糊不可见;HDI-3M的氮气等温吸附-脱附曲线中的回滞环变小,氮气的最大吸附量降低,SBET和VPore分别降低至43.21 m2/g和0.24 cm3/g,6.2 nm和26 nm的孔径分布基本完全消失,证明了IPBC的成功负载将埃洛石的部分孔隙堵塞。埃洛石的负载可显着降低IPBC在介质中的释放速度,使其在乙醇溶液中的释药时间（90 h左右释放完全）延长了80 h,高达10倍以上。HDI防霉剂中IPBC在缓冲水溶液环境中的释放时间相比乙醇溶液大幅度延长,30天后才达到稳定释放,释放时间比纯IPBC延长7倍以上,在酸性和碱性缓冲溶液中,累积释放速量分别达到37.3%和39.5%,稍快于中性溶液（33.8%）,释放曲线符合一级动力学模型和修正K-P模型,IPBC从HDI防霉剂中的释放机制为Fick扩散。（3）埃洛石负载防霉剂的层层封装和释放性能聚电解质PAH和PSS对埃洛石具有较好的封装特性,HDI表面的Zeta电位与封装的层数交替表现出正负电性的变化。随封装层数的增加,封装包覆层逐渐加厚,当封装6层时,埃洛石的管口已经完全被聚电解质包裹堵塞;随着封装层数的增加,HDI防霉剂中IPBC在中性水溶液中的释放速率显着下降,HDI2、HDI4和HDI6在30天的累积释放量分别为5.9%,4.8%和4.0%,远低于未封装HDI的释药量（33.8%）。经过封装后,释药时间大大延长,HDI2、HDI4和HDI6中的IPBC在90天的累积释药量分别为:9.70%,7.69%和6.55%。不同pH环境下HDI防霉剂中IPBC的释放速率依次是碱性（pH=8.6）>酸性（pH=4.2）>中性（pH=7.0）。聚电解质的封装能够对IPBC起到一定的缓释和控制释放的作用,在中性的环境中能够较少地释放IPBC,避免了无效释放,当木质材料处于偏酸性的易发霉的环境中时,封装HDI防霉剂能够释放出更多的IPBC有效成分,阻止或者是减轻霉变的现象。（4）埃洛石负载防霉剂的耐候性能HDI防霉剂在不同IPBC添加水平下对霉菌和蓝变菌的抑菌圈直径不同,且随着浓度增加,抑菌圈直径增大。在相同IPBC含量的条件下,HDI防霉剂抑菌圈稍小于IPBC,说明埃洛石的负载对IPBC具有一定的阻滞和缓释作用。HDI防霉剂对绿色木霉、桔青霉、黑曲霉和可可球二孢的最小有效用量分别为0.05%、0.01%、0.03%和0.03%。将HDI防霉剂添加到竹材涂料和竹塑材料中,测试其防霉性能发现,在水洗过程中只有非常微量的IPBC被洗出,对霉菌和蓝变菌防治效力的影响较小。经过紫外照射后,依然具有较为优秀的防治霉菌和蓝变菌的能力。而纯IPBC添加的竹材涂饰产品和竹塑材料,在水洗和紫外照射后,对霉菌和蓝变菌的防治效力有较大幅度的下降。可见,埃洛石的纳米管壁和聚电解质层对所负载的IPBC有良好的屏障和缓释作用,能有效降低流失率,并减轻其在紫外光照射下的光氧化分解,减轻材料黄变的程度,从而保证了竹材产品的质量。
倪林[4]（2016）在《毛竹胶合竹设计制造关键技术及胶合机理研究》文中认为我国竹材资源丰富,竹材资源开发与利用有助于缓解木材资源严重短缺的现状。竹材的结构特性决定了竹材的变异性较大,难以满足竹质工程材料要求的材性均匀和稳定性。竹材要实现高效利用就必须经过分级工序,并设计出一套科学可行的方法制作出符合要求的竹质工程材料。本论文主要从竹材的材性变异出发,对竹材进行密度分级,用分级后的规格竹条制造竹层板并对其进行力学性能评价;研究了环氧树脂、间苯二酚胶粘剂、酚醛树脂对竹层板的胶合性能的影响;引入胶接界面应力模型,分析了胶接界面的应力、应变分布;研究了温度和水分对胶接性能的影响;最后利用不同等级的竹层板设计并制造了胶合竹,评价了胶合竹抗弯性能。论文得出主要结论如下:（1）规格竹条的密度和弯曲性能分布都范围较大,且规格竹条的弯曲性能与密度呈正相关关系,故对规格竹条进行密度分级是必要的。不同密度等级的竹层板的力学性能差异显着。（2）采用间苯二酚胶粘剂、酚醛树脂和环氧树脂3种胶粘剂对竹层板的干态剪切强度相差不大,与竹层板的剪切强度相当。三种胶粘剂水煮后的剩余剪切强度分别为4.64MPa、4.42 MPa和3.70 MPa;采用封端处理方法能够有效提高竹层板的水煮后剩余剪切强度,三种胶粘剂水煮后的剩余剪切强度分别提高了24.6%、22.0%和44.9%。（3）采用环氧树脂浇铸料的不同跨距的弯曲试验,测得EP155、EP277和EP219三种环氧树脂的平均弹性模量分别为2921 MPa、2213 MPa和3083 MPa,对应的平均剪切模量分别为359.37 MPa、281 MPa和454 MPa。EP155和EP277的弹性模量的差异证明了增韧剂CYH-277具有一定的增韧效果。（4）采用模型计算和数字图像相关的方法研究了竹层板胶接界面应力、应变分布规律。载荷作用初始阶段,胶接界面应变场分布比较分散;随着加载的继续,胶接界面的横向应变场、纵向应变场和剪切应变场分布逐渐集中。利用Volkersen剪切应力模型验证了竹层板胶接应力分布的适应性性和准确性,得出该模型适用于竹层板的胶合理论,为竹层板的胶接设计提供理论基础。（5）采用DMA方法研究了竹材及其胶接件的动态力学性质。室温至200℃范围内随温度的升高,竹材的储存模量逐渐降低,其损耗角的正切值逐渐增加;酚醛类胶粘剂的胶接件在140℃左右发生木质素的玻璃化转变,而环氧树脂的胶接件在100℃左右就出现环氧树脂的玻璃化转变,说明酚醛类胶粘剂的耐热性比环氧树脂好。（6）采用TGA分析方法研究了竹材及其胶接件的热稳定性,得到其热解动力学参数。竹材在200℃前降解缓慢,200℃后竹材开始快速降解,在350℃左右出现降解速率峰值,到400℃以后,大部分物质已经降解完,此时降解速率又变缓慢。竹材最终残余质量约为18%;竹材的最大降解速率比其与环氧树脂和间苯二酚胶粘剂胶接件的最大降解速率大,这说明两种胶粘剂都能与竹材形成良好的交联;采用FWO法计算出竹材的表观活化能为135.9 kJ·mol-1154.0 kJ·mol-1;环氧树脂胶接件的表观活化能范围为147.25 kJ·mol-1188.18kJ·mol-1;间苯二酚胶粘剂胶接件的表观活化能为128.2298 kJ·mol-1151.0279 kJ·mol-1。（7）水分在胶合竹中的传递主要沿纵向进行传递,纵向传递速率远大于横向（径向和弦向）,且弦向干缩系数略大于径向干缩系数。对于环氧树脂,从绝干状态到气干状态时竹层板的胶层剪切强度略微下降,气干状态下的胶层剪切强度与饱水状态下的相差不大;对于间苯二酚胶粘剂,随着含水率的增加,胶层剪切强度呈明显下降趋势。环氧树脂胶接竹层板是对其含水率要求不高,但间苯二酚胶粘剂对竹层板含水率的要求比较严格。（8）参照胶合木的设计原则,设计并制造了两种类型的胶合竹,测得A型和B型胶合竹的弯曲强度分别为87.13 MPa和82.16 MPa,对应的弹性模量分别为13300 MPa和16000 MPa。胶合竹的典型破坏模式是其受拉伸区域竹层板拉伸破坏。采用计算胶合竹的弯曲性能的方法比较可靠,弹性模量和弯曲强度的计算误差分别为7.6%和23.0%。
郭涛[5]（2015）在《美丽事业使命的呼唤——记国际园艺生产者协会（AIPH）“金玫瑰奖章”获得者、中国花卉协会会长江泽慧》文中研究指明2014年9月16日,青岛。这一天是个艳阳天,这座滨海城市因这一天而更加美丽和具有意义:国际园艺生产者协会（AIPH）第66届年会在这里隆重召开。群英荟萃,百花争艳。全国政协人口资源环境委员会副主任、中国花卉协会会长、2014青岛世园会组委会主席江泽慧在开幕式上作了精彩的致辞。当她结束发言转过身时,会议主持者AIPH主席维克·克朗微笑着说:"请您留步"——他将象征着国
陈复明[6]（2014）在《竹束单板层积材连续成板工艺及理论研究》文中研究指明本研究源自于林业公益性行业科研专项重大项目“大跨度竹质工程构件制造关键技术研究与示范”（201204701）。研究目标为：利用我国丰富而低廉的小径级丛生竹材资源，通过突破强度、刚度、耐久性以及设计和连接等关键技术难题，开发大跨度竹质层积材双拼梁构件，应用于房屋的建造。研究内容为：采用竹束单板整张化、板坯预压密实化和间歇压机连续热压工艺，通过解决预固化和接长问题，制造具有连续长度的竹束单板层积工程材料，开展大尺寸竹质工程构件的设计、制造和性能评价。借助于有限元分析软件，模拟不同层积结构板材的物理力学性能，降低密度、优化结构设计，为制造轻质高强的竹质工程材料提供技术基础和理论依据。本论文的主要研究工作与成果总结如下：（1）完成了竹束纤维疏解、单板整张化工艺，利用Box-Behnken Design设计法，建立了竹束单板接长工艺的响应面力学模型，该模型具有较好的精度，并利用遗传算法对响应面模型进行多目标优化，得到17个竹束单板接长工艺的Pareto解。（2）建立了竹束吸胶量与浸渍时间、浸渍比参数的数学模型，得到了较优的预压密实化工艺为：预压温度：5060℃，浸渍比：1:61:10，预压时间：15min30min。利用Fick’secod law和Sheldon吸水厚度模型对不同浸渍比板材的厚度膨胀系数Ksr、扩散系数D、厚度膨胀活化能E和表观活化能Ea进行了定量表征；建立了剩余弹性模量与水煮老化温度、吸水增重率的关系模型；当湿热老化温度越高、吸水增重越大时，弹性模量越小。板材弹性模量随时间的衰减规律与负指数函数趋势一致，静曲强度衰减率与吸水增重率呈线性关系；且吸水增重率的变化对静曲强度衰减程度的影响比弹性模量要大。（3）利用间歇式热压工艺制造出了连续长度竹束单板层积材，并采用Malthus模型对间歇式接头处的传热规律进行了定量表征，适当降低热压温度并适时通入冷却水能降低间歇式接头处的预固化程度。间歇式接头处的弹性模量和静曲强度在16GPa、150MPa以上，能达到结构单板层积材160E优等品的标准，具有良好的力学性能；水煮老化后，间歇式接头处的模量降级和强度衰减程度较相邻处要大；经28h煮-干-煮实验后，间歇式热压接头处的力学性能仍能达到结构单板层积材100E优等品的标准。（4）设计了八种竹束单板/杨木单板层积结构，并采用SNK法将不同层积结构的物理力学性能归类为不同的均值子集，同一子集内性能指标可相互替换；垂直加载时各层积结构板材的弹性模量、静曲强度略大于水平加载，而剪切强度值表现为水平加载略大于垂直加载；从比强度和比刚度的角度来看：层积结构（BBPBPBB）具有较优的综合性能，其中B表示竹束单板，P为杨木单板；当刚度较大的竹束单元位于层积结构的上、下表层时，板材具有有更好的强度和刚度；（5）利用有限元建立了八种层积预测模型，对其弹性范围和极限载荷下的不同层积结构板材的挠度、应力分布、层间应力梯度变化和冯米斯（VonMises）应力进行了模拟计算。层积预测模型具有较好的精度，计算值与实验结果及均值子集分类趋势一致；沿厚度方向上，（7B）和（7P）层积结构的应力分布呈线性，竹木复合层积结构为曲线变化。（6）利用连续成板工艺，制造出了竹质层积材双拼梁构件，并比较了五类双拼梁（竹束单板层积材、竹蔑层积材、竹木复合材和木质单板层积材）的抗弯性能。双拼梁的设计值是由截面刚度控制；木质双拼梁构件为跨中脆性破坏，竹质双拼梁构件为结构失稳，卸去载荷试样形状恢复，具有较好的延性。竹质双拼梁构件的截面抗弯刚度最高，竹木复合双拼梁其次，木质双拼梁最低。双拼梁横截面在高度上应变值呈线性变化，符合平面假设。
尚莉莉[7]（2014）在《钩叶藤材的基本性能及增强增韧改性研究》文中进行了进一步梳理棕榈藤材是仅次于木材和竹材的重要非木材林产品，具有较高的经济价值。我国藤产业95%以上的原材料依赖进口。近年来，由于主要产藤国家采取严格的限制原藤出口政策，商业用藤原材料严重短缺。同时，藤产品在使用过程中常常因为气候、外力等原因产生脆裂，使得产品的使用寿命缩短。如何解决藤材在使用中的脆裂问题，使其保持良好的韧性，扩大藤产品使用范围，已成为藤加工企业亟待解决的实际问题。本论文以国产钩叶藤材为研究对象，全面分析了其解剖构造、物理力学性质和化学成分；运用线弹性断裂力学的理论对其断裂韧性的测试方法进行了探索性研究；以甲基丙烯酸甲酯（MMA）和甲基丙烯酸缩水甘油酯（GMA）为改性剂，采用加压浸渍的方法对钩叶藤材进行增强改性研究，同时以体视显微镜和扫描电镜为手段，观察改性前后试样的破坏断面，探讨钩叶藤材的断裂破坏机理；通过对改性后钩叶藤材力学性能进行综合评价，探讨其作为藤家具类框架和结构用材的可行性，以期为藤材力学研究提供基础数据，为劣质藤材优化提供切实可行的方案。论文的主要研究结论如下：（1）钩叶藤材是一种梯度材料，藤芯、藤皮的性质差异大。维管束在藤皮处排列紧密，在藤芯处排列稀疏，只含有一个韧皮部和一个后生木质部导管。维管束大小在径向由外向内增大，分布密度随藤茎高度的增加而增大。基本密度为0.27g/cm3；微纤丝角平均为31.05°，相对结晶度为23.47%。抗弯强度和模量分别为31.05MPa和1.04GPa，压缩强度和模量分别为17.87MPa和831MPa。综纤维素含量为66.51%72.96%；木质素含量为16.73%22.03%。（2）从藤芯处预制的裂纹能用应力强度因子K准则判断，试验测得其名义断裂韧性值为0.476MPa·m1/2；从藤皮处预制的裂纹需用能量释放率G准则进行判断，试验测得其名义断裂韧性值为0.263MPa·m1/2。（3）含水率对从藤芯处预制裂纹试样的断裂韧性有显着影响，气干状态下的断裂韧性显着高于绝干和饱水状态的断裂韧性，气干状态下的断裂韧性为0.476MPa·m1/2，饱水状态下的断裂韧性为0.189MPa·m1/2，绝干状态下的断裂韧性为0.154MPa·m1/2。（4）MMA和GMA对钩叶藤材的改性效果明显。通过力学性能的综合评价获得的最佳改性工艺为浸渍液浓度100%MMA，浸渍压力常压，固化温度60℃，浸渍时间4h。改性后抗弯模量增加了127%，抗弯强度增加了200%；压缩模量增加了146%，压缩强度增加了119%；断裂韧性增加了231%。（5）钩叶藤素材三点弯曲断裂过程中裂纹沿预制裂纹面扩展，在薄壁组织中较平整的横向扩展，遇纤维鞘阻隔后发生偏转，总体呈阶梯型断裂；改性剂的添加改变了钩叶藤材的破坏路径，改性材中裂纹沿着预制裂纹方向扩展，总体呈一字型断裂。断裂韧性与维管束分布密度呈线性正相关。
张秀标[8]（2014）在《胶合竹植筋连接结构断裂机理及分析》文中研究说明竹质工程材料是我国具有特色且具有良好发展前景的建筑工程材料。在木材等传统建筑材料供需矛盾日益突出的情况下，开发新型竹质工程材料具有重要意义。在竹结构建筑中，其节点连接技术也一直是亟待解决的难点之一。针对上述问题，本研究提供了一种新型竹质工程材料-胶合竹的制备方法。并结合胶合木植筋连接技术重点开展了胶合竹植筋连接技术研究。该研究对于解决竹质工程材料节点连接技术难题具有一定指导意义。论文开展了胶合竹的设计、制造及性能研究。采用连续拼接及连续热压工艺制备出胶合竹层板。通过对胶合竹层板进行应力分级，制备出强度和模量满足设计要求的胶合竹产品。探讨了边距、植筋杆直径和植入深度等几何参数对胶合竹植筋连接抗拔强度的影响，分析了胶合竹植筋连接的主要破坏模式。研究结果表明（1）边距对胶合竹植筋连接抗拔强度无显着影响，但影响植筋破坏模式。边距过小，容易导致胶合竹开裂；（2）长细比是影响胶合竹植筋连接抗拔强度重要因素。随着长细比的增大，植筋连接抗拔强度增大。当长细比达到某一个值时，即存在一个临界植入深度。当植入深度大于该临界值时将发生植筋杆的屈服破坏；（3）胶合竹植筋连接主要表现出三种破坏模式，即胶合竹开裂，植筋杆拔出和植筋杆屈服。这与胶合木植筋连接破坏模式相似。揭示了胶合竹植筋连接剪应力分布规律，并建立了胶合竹植筋连接抗拔强度预测方程。Jensen在Volkersen剪滞模型的基础上推导出胶合木植筋连接理论。本文以Jensen理论为基础，采用应力分析法和线弹性断裂力学研究胶合竹植筋连接抗拔强度。结果表明：（1）对于拉-拉模式，植筋连接剪应力沿植入深度方向的分布是不均匀的，表现出两端大，中间小的趋势；（2）以线弹性断裂力学分析胶合植筋连接抗拔强度是可行的。其中断裂能是影响胶合植筋连接的一个重要参数。测定了胶合竹植筋连接体系的能量释放率。理论基础是Griffith和Irwin断裂理论，采用的是柔度法。这为预测胶合竹植筋连接抗拔强度提供了一种方法。论证了胶合木植筋连接相关理论及模型对胶合竹植筋连接的适用性。研究结果表明胶合竹植筋连接与胶合木植筋连接并无本质区别。由于实验方法及试验材料的差异，不同预测模型给出的连接强度的设计值不同。其中以GIROD项目给出的模型其理论值与胶合竹植筋连接试验值有极好的相关性。
邓志敏[9]（2014）在《湿热环境下大漆涂饰竹材防潮机理研究》文中提出竹材装饰材料具有天然环保、纹理与众不同、调温调湿性能优异的特点，由于竹材材料本身易吸湿、易发霉、易变形特性，竹材装饰材料的应用空间受到限制。大漆是我国历史悠久的一种天然涂料，具有环保耐湿的特点。由于大漆涂饰工艺复杂、大漆干燥慢等特性的局限，大漆涂饰工艺没有在装饰材料上得到应用。如果把竹材和大漆结合起来，既能继承发扬大漆涂饰工艺，又能赋予竹质装饰材料新的内涵，研究意义深远。本论文采用耐湿的大漆涂饰竹材，对竹材进行防潮性能方面的研究。具体研究内容和结果如下：（1）湿热环境下大漆涂饰处理竹材的含水率变化规律大漆涂饰竹材的平衡含水率小于素材的平衡含水率，说明大漆涂饰处理使得竹材具备防潮能力。大漆涂饰竹材的吸湿含水率随着介质温度和湿度的改变而变化。在同一温度条件下，吸湿含水率随湿度的增大而增大；在同一湿度条件下，随着温度的增大而变小。大漆刷漆工艺处理的竹材的吸湿性小于擦漆工艺处理的竹材的吸湿性。随着刷漆及擦漆涂饰层数的增加，竹材的吸湿性越小，防潮能力越强。大漆涂饰竹材的防潮能力最强，水性漆涂饰竹材的防潮能力次之，桐油涂饰竹材的防潮能力最弱。大涂饰处理方法对毛竹的吸湿性影响最大，防潮能力最强，柞木次之，樟子松最差。大漆涂饰材料的吸湿率曲线与素材的吸湿率曲线完全不同，说明经过大漆涂饰处理的材料的吸湿机理发生了变化。大漆涂饰处理能够有效地降低竹材的吸湿性，降低竹材的吸湿速度，增强竹材的防潮能力。原因是经过大漆涂饰处理的竹材的吸湿机理发生了变化。生大漆涂饰处理使得竹材表面的孔隙率降低，竹材表面的自由能减少。同时，大漆浸入竹材，对竹材孔隙进行了填充，使得竹材内表面减小，从而大漆涂饰竹材的吸湿性得以降低。（2）大漆涂饰处理对竹材应用性能的影响材料尺寸稳定性研究表明，大漆涂饰竹材的尺寸稳定性显着提高，竹材素材及大漆涂饰竹材的吸湿膨胀随着湿度的增加而上升，其弦向吸湿膨胀率大于径向吸湿膨胀率。柞木及樟子松也有相似的结果。大漆涂饰竹材在25℃环境下与素材相比的吸湿膨胀率降低了23.2%、31.7%、17.5%，平均为25%；大漆涂饰竹材在35℃环境下与素材相比的吸湿膨胀率降低了42%、20%、13.7%，平均为25%。材料表面的水浸润性研究表明，大漆涂饰毛竹竹黄面的水接触角同毛竹竹黄面比可增大1.54倍，桐油涂饰处理的竹黄面的水接触角同毛竹竹黄面比可增大1.60倍。就毛竹、柞木及樟子松三种材料来说，大漆涂饰处理对柞木及毛竹的水接触角影响大，水性漆涂饰对三种材料的水接触角影响最小。材料表面自由能研究表明，大漆涂饰处理的毛竹竹青面的表面自由能由50.64mJ/m2降至32.71mJ/m2；毛竹竹黄面的表面自由能由59.82mJ/m2降至27.33mJ/m2。防治混合霉菌及蓝变菌实验结果表明，本研究实验样本的大漆涂饰量小、涂饰工艺简单，在防霉防蓝变效果方面并没有达到预期的防霉防蓝变的效果，原因在于涂饰的大漆漆膜没有把实验样本完全覆盖、与外界环境完全隔绝，霉菌、蓝变菌侵入竹材的通道没有被隔断。（3）大漆涂饰竹材的微观解剖结构变化通过ESEM显微观察，发现大漆漆液浸入毛竹结构明显，导管、薄壁细胞中均观察到大漆高聚物的存在。说明大漆可以通过导管、薄壁细胞的纹孔形成高聚物。利用XCT扫描毛竹素材及大漆涂饰毛竹材，观察大漆在竹材内部分布情况。保留竹材素材自身成分的图像，毛竹素材的导管及纤维束结构得以三维成像。去除竹材自身成分的图像，观察到的高聚物微乎及微；保留涂饰大漆竹材自身成分的图像显示，高聚物浸入到竹材的薄壁细胞。去除涂饰大漆竹材自身成分的图像显示，大漆在竹材中基本呈轴向分布。研究发现大漆成分可以浸入到薄壁组织细胞及导管，浸透量与大漆的浓度及涂饰量有关。（4）大漆涂饰竹材的化学结构的变化大漆涂饰竹材的表面增加了大漆漆膜中的亚甲基、联苯化合物，导致苯环总量的增加。大漆涂饰竹材愈创木基丙烷木质素及木质素碳骨架的C=O减弱，大漆涂饰竹材的半纤维素的乙酰基减弱，大漆涂饰竹材的纤维素及半纤维素的羟基含量减少，竹材的吸湿性降低。在氧气存在的情况下大漆中漆酶可以对竹材中愈创木基丙烷木质素进行催化氧化反应。漆酶催化氧化愈创木酚，脱去该木酚羟基上的氢离子，导致竹材的木质素裂解，形成苯氧醌，同时分子氧被还原为水。生成的酚氧游离基中间体一方面歧化成醌，另一方面迅速重排为芳基碳游离基，最终生成以碳碳偶联为主的复杂氧化产物。在愈创木酚被漆酶催化氧化过程中，产生了氢离子。而纤维素及半纤维素的游离羟基外面有7个电子包围，具有极强的得电子能力，这意味着氢离子还原游离羟基为水。结果为纤维素及半纤维素上的羟基含量降低，以致大漆涂饰后的竹材吸湿性降低。竹材经大漆涂饰处理后表面元素氧碳比由O/C比降低，竹材竹青面素材的O/C比为0.31，处理后为0.18；竹材竹黄面素材的O/C比为0.28，处理后为0.17。O/C比下降表明试样表面润湿性能降低，大漆涂饰竹材具有良好的防潮能力。
包松娅[10]（2013）在《江泽慧和她的绿色事业》文中进行了进一步梳理江泽慧是革命先烈的后代,建设美丽中国,实现中华民族伟大复兴,既是延续父辈的理想,更是她为之奋斗终生的伟大事业。自1998年担任第九届全国政协委员、人口资源环境委员会副主任以来,认真履职,为推进我国生态文明建设战略目标的实现,发挥了参政议政、建言献策的积极作用。
二、江泽慧荣获2002年度全球环境领导奖（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、江泽慧荣获2002年度全球环境领导奖（论文提纲范文）
（1）毛竹纤维素纳米晶导电薄膜制备及电磁屏蔽性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 植物细胞壁纤维素纤丝聚集体结构研究进展 |
| 1.2.1 纤维素纤丝聚集体多级结构 |
| 1.2.2 组织及细胞水平纤维素纤丝聚集体结构差异 |
| 1.2.3 化学预处理对纤维素纤丝聚集体结构影响 |
| 1.3 CNC的制备 |
| 1.3.1 酸水解法制备CNC |
| 1.3.2 酶水解法制备CNC |
| 1.4 CNC基导电复合材料的应用 |
| 1.4.1 柔性导电薄膜 |
| 1.4.2 超级电容器 |
| 1.4.3 传感器 |
| 1.5 研究的目的与意义 |
| 1.6 主要研究内容 |
| 1.7 技术路线 |
| 1.8 创新点 |
| 1.9 项目支持与经费来源 |
| 2 毛竹纤维和薄壁细胞原位化学成像研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料与方法 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 实验方法 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 毛竹化学组成 |
| 2.3.2 毛竹红外光谱及显微成像 |
| 2.3.3 毛竹拉曼光谱及显微成像 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 预处理过程中毛竹细胞壁组分溶出规律 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料与方法 |
| 3.2.1 实验材料 |
| 3.2.2 酸性亚氯酸钠法脱木质素 |
| 3.2.3 酸预处理逐步脱除半纤维素 |
| 3.2.4 表征方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 毛竹亚氯酸钠法脱木质素动力学及选择性 |
| 3.3.2 毛竹脱半纤维素过程中变化 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 毛竹纤维素纳米晶的可控制备 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 材料与方法 |
| 4.2.1 实验材料 |
| 4.2.2 实验方法 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 毛竹CNC制备条件探索 |
| 4.3.2 Zeta电位 |
| 4.3.3 CNC形貌 |
| 4.3.4 晶体结构 |
| 4.3.5 不同毛竹细胞CNC薄膜力学性能差异 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 竹纤维素纳米晶/石墨烯复合薄膜的制备及性能 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 材料与方法 |
| 5.2.1 实验材料 |
| 5.2.2 实验方法 |
| 5.2.3 GO形貌表征 |
| 5.2.4 CNC/RGO复合薄膜结构和性能测试 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 GO及 CNC/GO复合薄膜制备 |
| 5.3.2 CNC/GO复合薄膜还原 |
| 5.3.3 CNC/RGO复合薄膜断面形貌 |
| 5.3.4 CNC/RGO复合薄膜表面接触角 |
| 5.3.5 CNC/RGO复合薄膜力学性能 |
| 5.3.6 CNC/RGO复合薄膜电导率 |
| 5.3.7 CNC/RGO复合薄膜电磁屏蔽性能 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 纳米纤维素晶型结构及尺寸对复合薄膜性能的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 材料与方法 |
| 6.2.1 实验材料 |
| 6.2.2 实验方法 |
| 6.2.3 纳米纤维素形貌表征 |
| 6.2.4 CNC/RGO复合薄膜结构和性能测试 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 不同晶型CNC的 XRD图谱和结晶度指数 |
| 6.3.2 纳米纤维素形貌 |
| 6.3.3 不同晶型纳米纤维素的热降解性能 |
| 6.3.4 纳米纤维素/RGO复合薄膜断面形貌 |
| 6.3.5 纳米纤维素/RGO复合薄膜力学性能 |
| 6.3.6 纳米纤维素/RGO复合薄膜电导率 |
| 6.3.7 纳米纤维素/RGO复合薄膜电磁屏蔽性能 |
| 6.4 本章小结 |
| 7 结论与建议 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 建议 |
| 参考文献 |
| 在读期间的学术研究 |
| 导师简介 |
| 致谢 |
（2）结构用重组竹及其复合梁的力学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 Abstract 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究的目的和意义 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 重组竹制造工艺的发展研究现状 |
| 1.2.2 重组竹材料的力学性能研究现状 |
| 1.2.3 重组竹结构构件的研究现状 |
| 1.3 研究目标和主要研究内容 |
| 1.3.1 研究目标 |
| 1.3.2 主要研究内容 |
| 1.4 研究技术路线 第二章 结构用重组竹的基本力学性能 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料与方法 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 物理力学性能测试方法 |
| 2.2.3 统计方法 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 力学性能统计结果 |
| 2.3.2 硬度与各强度间的关系 |
| 2.4 小结 第三章 结构用重组竹力学性能的抽样方法 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 分析方法 |
| 3.2.1 随机抽样样本的生成 |
| 3.2.2 抽样误差计算 |
| 3.2.3 抽样误差的置信度统计 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 抽样误差的影响因素 |
| 3.3.2 最小抽样试样数的影响因素 |
| 3.3.3 结构用重组竹最小抽样试样数的确定 |
| 3.4 小结 第四章 结构用重组竹的强度特征值 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 分析方法 |
| 4.2.1 随机抽样样本的生成 |
| 4.2.2 非参数法下强度特征值置信度的计算 |
| 4.2.3 参数法下强度特征值置信度的计算 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 基于Normal随机样本下的强度特征值确定 |
| 4.3.2 基于Lognormal随机样本下的强度特征值确定 |
| 4.3.3 基于2-P-Weibull随机样本下的强度特征值确定 |
| 4.3.4 不同随机样本下的强度特征值比较 |
| 4.3.5 结构用重组竹的强度特征值确定 |
| 4.4 小结 第五章 结构用重组竹的弹性模量特征值 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 分析方法 |
| 5.2.1 随机抽样样本的生成 |
| 5.2.2 弹性模量特征值置信度的计算 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 基于Normal随机样本下的弹模特征值确定 |
| 5.3.2 基于Lognormal随机样本下的弹模特征值确定 |
| 5.3.3 基于2-P-Weibull随机样本下的弹模特征值确定 |
| 5.3.4 不同随机样本下的弹模特征值比较 |
| 5.3.5 结构用重组竹的弹模特征值确定 |
| 5.4 小结 第六章 结构用重组竹的强度设计值及其可靠度分析 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 分析方法 |
| 6.2.1 重组竹短期强度的统计 |
| 6.2.2 可靠度分析方法 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 结构用重组竹强度统计参数的选取 |
| 6.3.2 结构用重组竹可靠度指标的影响因子 |
| 6.3.3 结构用重组竹的强度设计值确定 |
| 6.4 小结 第七章 钢筋重组竹的抗拔承载性能 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 材料与方法 |
| 7.2.1 钢筋重组竹抗拔试件的制备 |
| 7.2.2 钢筋重组竹抗拔试件的设计 |
| 7.2.3 抗拔试验方法 |
| 7.3 试验结果 |
| 7.3.1 破坏模式 |
| 7.3.2 抗拔滑移承载力和刚度 |
| 7.3.3 荷载-应变关系 |
| 7.4 钢筋-重组竹界面粘结滑移分析 |
| 7.4.1 理论计算模型 |
| 7.4.2 正应力和剪切应力的拟合 |
| 7.5 小结 第八章 钢筋重组竹复合梁的制备及其抗弯承载性能 |
| 8.1 引言 |
| 8.2 材料与方法 |
| 8.2.1 钢筋重组竹复合梁的制备 |
| 8.2.2 钢筋重组竹复合梁试件的设计 |
| 8.2.3 试验方法 |
| 8.3 试验结果 |
| 8.3.1 破坏模式 |
| 8.3.2 极限承载力和刚度 |
| 8.3.3 荷载-应变关系 |
| 8.4 理论模型 |
| 8.4.1 极限承载力的预测 |
| 8.4.2 变形的预测 |
| 8.5 小结 第九章 结论与展望 |
| 9.1 结论 |
| 9.2 创新点 |
| 9.3 展望和建议 参考文献 导师简介 在读期间的学术研究 致谢 |
（3）纳米埃洛石负载IPBC竹材防霉剂的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 竹材长效防霉研究现状 |
| 1.2.3 缓释技术在竹/木质材料防护方面的应用 |
| 1.2.4 埃洛石在缓释药物载体方面的应用现状 |
| 1.3 埃洛石缓释载体存在问题及解决途径 |
| 1.4 研究的目的和意义 |
| 1.5 研究的主要内容 |
| 1.6 技术路线 |
| 1.7 项目支持和经费来源 |
| 第二章 埃洛石的酸刻蚀扩容改性 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料与方法 |
| 2.2.1 试验材料与制备方法 |
| 2.2.3 性能测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 酸刻蚀埃洛石的结晶结构表征 |
| 2.3.2 酸刻蚀埃洛石的官能团表征 |
| 2.3.3 酸刻蚀埃洛石的形貌表征 |
| 2.3.4 酸刻蚀埃洛石的元素变化 |
| 2.3.5 酸刻蚀埃洛石的孔隙结构表征 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 埃洛石高量负载防霉剂及其缓释性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料与方法 |
| 3.2.1 试验材料及制备方法 |
| 3.2.2 性能测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 IPBC在埃洛石上负载量的测定 |
| 3.3.2 载药埃洛石的结晶结构表征 |
| 3.3.3 载药埃洛石的形貌表征 |
| 3.3.4 载药埃洛石的孔隙结构表征 |
| 3.3.5 IPBC在埃洛石上的释放性质分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 埃洛石负载防霉剂的封装和释放 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 材料与方法 |
| 4.2.1 试验材料及制备方法 |
| 4.2.2 性能测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 封装HDI复合物的Zeta电位分析 |
| 4.3.2 封装HDI复合物的形貌表征 |
| 4.3.3 封装HDI复合物的热稳定性表征 |
| 4.3.4 封装HDI复合物的释放性能分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 埃洛石负载防霉剂的耐候性能 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 材料和方法 |
| 5.2.1 HDI防霉剂离体抑菌性能和抗紫外性能评价 |
| 5.2.2 水洗处理对防霉竹材的抑菌性能影响 |
| 5.2.3 紫外照射处理对防霉竹材的抑菌性能影响 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 HDI防霉剂离体抑菌性能和抗紫外性能评价 |
| 5.3.2 水洗处理对防霉竹材的抑菌性能影响 |
| 5.3.3 紫外照射处理对防霉竹材的抑菌性能影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.1.1 酸刻蚀对埃洛石纳米管腔的影响 |
| 6.1.2 埃洛石对IPBC的高量负载和释放 |
| 6.1.3 聚电解质对HDI防霉剂的层层封装和释放 |
| 6.1.4 HDI防霉剂的耐候性能 |
| 6.2 论文创新点 |
| 6.3 后续展望 |
| 参考文献 |
| 在读期间的学术研究 |
| 导师简介 |
| 致谢 |
（4）毛竹胶合竹设计制造关键技术及胶合机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 我国竹林资源现状 |
| 1.2.2 竹木工程材料研究现状 |
| 1.2.3 竹材胶合研究 |
| 1.3 研究的目的与意义 |
| 1.4 研究主要内容 |
| 1.5 技术路线 |
| 1.6 项目支持及经费来源 |
| 第二章 竹层板的力学性能评价 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验材料与设备 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 试验设备 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 规格竹条密度分级与力学性能评价 |
| 2.3.2 竹层板的制备 |
| 2.3.3 竹层板力学性能测试 |
| 2.4 试验结果及分析 |
| 2.4.1 规格竹条密度分布 |
| 2.4.2 规格竹条力学性能 |
| 2.4.3 竹层板力学性能 |
| 2.4.4 对接头对竹层板弯曲性能的影响 |
| 2.4.5 对接头对竹层板拉伸性能的影响 |
| 2.5 小结 |
| 第三章 竹层板的胶合性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验材料和设备 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试验设备 |
| 3.3 试验方法 |
| 3.3.1 试验试件制作 |
| 3.3.2 胶合性能测试 |
| 3.3.3 胶合界面红外光谱分析 |
| 3.4 试验结果及分析 |
| 3.4.1 三种胶粘剂对竹层板胶合性能 |
| 3.4.2 胶层厚度对竹层板与环氧树脂胶合试件的胶层剪切强度的影响 |
| 3.4.3 红外光谱分析 |
| 3.5 小结 |
| 第四章 胶合竹胶合界面剪切应力模型研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 Volkersen胶层剪切应力分布理论 |
| 4.3 试验材料与设备 |
| 4.3.1 试验材料 |
| 4.3.2 试验装置 |
| 4.4 试验方法 |
| 4.4.1 胶接界面应变场分布测定 |
| 4.4.2 胶粘剂剪切模量 |
| 4.5 试验结果及分析 |
| 4.5.1 环氧树脂与竹层板胶接界面应变场分布演变过程 |
| 4.5.2 胶接界面剪切应变分布规律 |
| 4.5.3 胶粘剂剪切模量测定 |
| 4.5.4 胶接界面剪切应力模型分析 |
| 4.6 小结 |
| 第五章 胶合竹胶接热稳定性研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验材料与设备 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 试验设备 |
| 5.3 试验方法 |
| 5.3.1 DMA分析 |
| 5.3.2 TGA分析 |
| 5.4 试验结果与分析 |
| 5.4.1 竹材DMA分析 |
| 5.4.2 三种胶粘剂的胶接件的DMA分析 |
| 5.4.3 竹材的TGA分析 |
| 5.4.4 三种胶粘剂胶接件TGA分析 |
| 5.5 小结 |
| 第六章 水分对胶合性能影响研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 试验材料与设备 |
| 6.2.1 试验材料 |
| 6.2.2 试验设备 |
| 6.3 试验方法 |
| 6.3.1 水分在胶接试件中的传递 |
| 6.3.2 竹层板的干缩系数测定 |
| 6.3.3 不同含水率条件下胶粘剂对竹层板的胶接 |
| 6.4 试验结果与讨论 |
| 6.4.1 水分在胶合竹中传递规律 |
| 6.4.2 竹层板的干缩系数 |
| 6.4.3 不同含水率下胶层拉伸剪切强度 |
| 6.5 小结 |
| 第七章 胶合竹弯曲性能研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 试验材料与设备 |
| 7.2.1 试验材料 |
| 7.2.2 试验设备 |
| 7.3 试验方法 |
| 7.3.1 胶合竹的制造 |
| 7.3.2 胶合竹的弯曲性能测试 |
| 7.4 试验结果与分析 |
| 7.4.1 胶合竹的载荷-位移曲线 |
| 7.4.2 胶合竹弯曲性能理论计算 |
| 7.5 小结 |
| 第八章 结论与建议 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 建议 |
| 参考文献 |
| 在读期间的学术研究 |
| 导师简介 |
| 致谢 |
（5）美丽事业使命的呼唤——记国际园艺生产者协会（AIPH）“金玫瑰奖章”获得者、中国花卉协会会长江泽慧（论文提纲范文）
| 美丽的事业 |
| 把爱献给花卉事业 |
| 金玫瑰奖是对中国花卉事业发展的肯定 |
| ——改革创新,提出发展现代花卉产业的战略构想。 |
| ——谋篇布局,指导行业科学、健康、有序发展。 |
| ——开放交流,开展各类花事活动。 |
| 玫瑰,美丽与爱 |
（6）竹束单板层积材连续成板工艺及理论研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 表目录 |
| 图目录 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 竹子的特性 |
| 1.3 大尺度竹质工程材料的特点及研究意义 |
| 1.4 大尺度竹质工程材料加工存在的问题 |
| 1.5 国内外研究现状 |
| 1.5.1 木质工程材料研究进展 |
| 1.5.2 竹质工程材料的研究进展 |
| 1.5.3 热压过程中板坯传热规律的研究进展 |
| 1.5.4 复合材料层积预测模型的研究进展 |
| 1.6 研究的目的和意义 |
| 1.7 研究的主要内容及重点解决问题 |
| 1.7.1 研究的主要内容 |
| 1.7.2 重点解决的问题 |
| 1.8 技术路线 |
| 1.9 项目支持与经费来源 |
| 第二章 基于响应面模型的竹束单板接长工艺优化 |
| 2.1 竹束纤维化单板加工 |
| 2.1.1 试验材料及设备 |
| 2.1.2 竹束单元的制备工艺 |
| 2.1.3 竹束单板整张化工艺 |
| 2.2 竹束单板接长响应面模型及 BLVL 的制备 |
| 2.2.1 BLVL 加工工艺流程 |
| 2.2.2 力学性能测试 |
| 2.2.3 Box-Behnken Design 试验设计 |
| 2.2.4 RSM 响应面模型原理 |
| 2.3 结果与分析 |
| 2.3.1 响应面模型的建立 |
| 2.3.2 弹性模量模型 |
| 2.3.3 静曲强度模型 |
| 2.3.4 水平剪切强度模型 |
| 2.3.5 模型的验证 |
| 2.3.6 工艺的优化 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 竹束单板板坯预压密实化及分析模型 |
| 3.1 竹束单板吸胶量模型 |
| 3.1.1 试验材料与设备 |
| 3.1.2 试验方法 |
| 3.1.3 理论基础 |
| 3.1.4 试验结果与分析 |
| 3.1.6 吸胶量模型的建立 |
| 3.2 竹束单板板坯预压密实化工艺 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试验仪器 |
| 3.2.3 试验方法 |
| 3.2.4 性能测试 |
| 3.2.5 结果与分析 |
| 3.3 预压密实化 BLVL 性能研究与分析 |
| 3.3.1 试验材料 |
| 3.3.2 试验及原理 |
| 3.3.3 试验方法 |
| 3.3.4 性能测试 |
| 3.3.5 结果与分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 超长竹束单板层积材加工工艺及性能分析 |
| 4.1 间歇式热压工艺 |
| 4.1.1 试验材料与设备 |
| 4.1.2 工艺路线 |
| 4.2 间歇式热压传热特性 |
| 4.2.1 传热模型理论 |
| 4.2.2 试验方法 |
| 4.2.3 结果与分析 |
| 4.3 超长竹束单板层积材（BLVL）性能表征 |
| 4.3.1 试验材料与方法 |
| 4.3.2 间歇式热压对 BLVL 力学性能的影响 |
| 4.3.3 间歇式热压对 BLVL 尺寸稳定性影响 |
| 4.3.4 间歇式接头处耐老化性能表征 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 层积结构设计及有限元预测模型 |
| 5.1 竹束板层积材层积结构设计及性能分析 |
| 5.1.1 试验材料 |
| 5.1.2 层积结构设计 |
| 5.1.3 试验方法 |
| 5.1.4 结果与分析 |
| 5.2 有限元层积预测模型 |
| 5.2.1 建模概述 |
| 5.2.2 上下压辊建模 |
| 5.2.3 竹木层积复合板 |
| 5.2.5 接触处理 |
| 5.2.6 加载工况 |
| 5.2.7 相同载荷下层积模型分析 |
| 5.2.8 极限载荷下层积模型分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 竹束单板双拼梁的制造与性能分析 |
| 6.1 双拼梁加工工艺 |
| 6.1.1 试验材料与方法 |
| 6.1.2 工艺步骤 |
| 6.2 双拼梁的弯曲性能测试 |
| 6.2.1 试验材料 |
| 6.2.2 试验设备 |
| 6.2.3 试验方法 |
| 6.2.4 理论部分 |
| 6.2.5 结果与分析 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 结论与建议 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 建议 |
| 参考文献 |
| 在读期间的学术研究 |
| 导师简介 |
| 致谢 |
（7）钩叶藤材的基本性能及增强增韧改性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 棕榈藤材的基本性质研究 |
| 1.2.2 生物质材料断裂韧性研究 |
| 1.3 研究的目的与意义 |
| 1.4 研究的主要内容及创新点 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 创新点 |
| 1.5 技术路线 |
| 1.6 项目支持及经费来源 |
| 第二章 钩叶藤材的解剖特征 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料与方法 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 试验方法 |
| 2.3 结果与分析 |
| 2.3.1 维管束的形态参数及分布密度 |
| 2.3.2 纤维形态及变异 |
| 2.3.3 基本薄壁组织的大小及变异 |
| 2.3.4 微纤丝角的测量及变异 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 钩叶藤材的基本材性 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料与方法 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试验方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 物理性质 |
| 3.3.2 力学性质 |
| 3.3.3 化学性质 |
| 3.4 钩叶藤材性与商业用藤材材性的对比 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 钩叶藤材的断裂韧性 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 线弹性断裂力学原理 |
| 4.2.1 能量释放率断裂理论 |
| 4.2.2 应力强度因子 K |
| 4.2.3 裂纹尖端塑性区修正 |
| 4.2.4 材料的平面断裂韧性 |
| 4.3 钩叶藤材的断裂韧性测试原理及方法 |
| 4.3.1 断裂韧性测试原理 |
| 4.3.2 测试应力强度因子的基本方法 |
| 4.4 钩叶藤材 SEB 试件的名义断裂韧性 |
| 4.4.1 从藤芯处预制裂纹的名义断裂韧性 |
| 4.4.2 从藤皮处预制裂纹的名义断裂韧性 |
| 4.4.3 从藤芯处预制裂纹试件的破坏过程观察 |
| 4.5 不同厚度下的 SEB 试件的名义断裂韧性 |
| 4.5.1 试件制作 |
| 4.5.2 厚度对断裂韧性的影响 |
| 4.5.3 结果与分析 |
| 4.6 含水率对断裂韧性的影响 |
| 4.6.1 试件制作 |
| 4.6.2 结果与分析 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 钩叶藤材改性后的断裂韧性 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 材料与方法 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 试验方法 |
| 5.3 改性后钩叶藤材的力学性能 |
| 5.3.1 弯曲性能 |
| 5.3.2 压缩性能 |
| 5.4 改性后钩叶藤材的断裂韧性 |
| 5.4.1 改性后钩叶藤材的断裂韧性 |
| 5.4.2 断裂韧性正交实验结果分析 |
| 5.5 综合评定最佳工艺 |
| 5.6 改性材的破坏过程观察 |
| 5.6.1 三点弯曲加载方式下钩叶藤改性材破坏过程的观察 |
| 5.6.2 不同维管束含量的钩叶藤材裂纹破坏过程观察 |
| 5.6.3 素材和改性材的对比 |
| 5.7 本章小结 |
| 第六章 结论与建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 参考文献 |
| 在读期间的学术研究 |
| 导师简介 |
| 致谢 |
（8）胶合竹植筋连接结构断裂机理及分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 连接方法 |
| 1.1.2 连接要求 |
| 1.1.3 木结构连接方式 |
| 1.2 研究背景 |
| 1.2.1 竹资源加工与利用 |
| 1.2.2 竹材加工利用存在的问题 |
| 1.2.3 节点连接 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 胶合植筋连接概述 |
| 1.3.2 胶合植筋连接研究现状 |
| 1.3.3 材料性能对胶合植筋连接性能的影响 |
| 1.3.4 破坏模式 |
| 1.3.5 胶合植筋连接性能推荐的力学设计模型 |
| 1.4 研究的目的及意义 |
| 1.5 研究内容及创新点 |
| 1.5.1 研究内容 |
| 1.5.2 创新点 |
| 1.6 基本路线 |
| 1.7 项目支持与经费来源 |
| 第二章 胶合竹制备及主要性能 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 胶合竹的定义 |
| 2.2.1 胶合竹层板的制备 |
| 2.2.2 胶合竹层板应力分级 |
| 2.2.3 胶合竹层板的主要物理力学性能 |
| 2.2.4 胶合竹的制备 |
| 2.3 胶合竹的制备 |
| 2.3.1 试验材料 |
| 2.3.2 主要试验设备 |
| 2.3.3 主要工艺流程 |
| 2.4 胶合竹的基本性能 |
| 2.4.1 密度和含水率 |
| 2.4.2 静曲强度和弹性模量 |
| 2.4.3 胶合竹胶合强度 |
| 2.4.4 结果与分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 胶合竹植筋连接抗拔强度 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验材料与方法 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试样制作 |
| 3.2.3 试验方法 |
| 3.3 边距对胶合植筋性能的影响 |
| 3.3.1 试验设计 |
| 3.3.2 实验结果与分析 |
| 3.4 植筋杆直径及植入深度对植筋连接性能的影响 |
| 3.4.1 试验设计 |
| 3.4.2 试验结果与分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 植筋强度理论与模型 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 胶合植筋连接主要理论 |
| 4.2.1 Volkersen 理论 |
| 4.2.2 Jensen 理论 |
| 4.3 胶合竹植筋连接断裂能的计算 |
| 4.4 胶合竹植筋连接剪应力分布 |
| 4.5 破坏载荷的理论值与试验值的对比分析 |
| 4.5.1 应力分析法 |
| 4.5.2 线弹性断裂力学 |
| 4.6 植筋连接模型 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 植筋连接结构断裂行为 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 柔度法 |
| 5.3 实验设计 |
| 5.3.1 实验材料 |
| 5.3.2 试件制作 |
| 5.3.3 测试方法 |
| 5.4 柔度及临界载荷 |
| 5.4.1 柔度计算 |
| 5.4.2 临界载荷 |
| 5.5 结果与分析 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 结论与建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 参考文献 |
| 在读期间的学术研究 |
| 导师简介 |
| 致谢 |
（9）湿热环境下大漆涂饰竹材防潮机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 竹材吸湿性 |
| 1.2.2 竹材尺寸稳定性 |
| 1.2.3 竹木材尺寸稳定性改进技术 |
| 1.2.4 涂料涂饰木质材料 |
| 1.2.5 大漆 |
| 1.2.6 大漆的研究 |
| 1.3 研究目的及意义 |
| 1.4 论文研究的主要内容 |
| 1.4.1 湿热环境下大漆涂饰竹材的吸湿性变化规律 |
| 1.4.2 大漆涂饰竹材的应用性能评价 |
| 1.4.3 大漆涂饰竹材的防潮机理研究 |
| 1.5 研究技术路线 |
| 第二章 湿热环境下大漆涂饰处理竹材的防潮性能 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料和方法 |
| 2.2.1 材料 |
| 2.2.2 涂饰处理方法 |
| 2.2.3 竹材含水率测试方法 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 不同涂料不同涂饰工艺对毛竹吸湿性的影响 |
| 2.3.2 大漆、桐油及水性漆涂饰方法对柞木吸湿性的影响 |
| 2.3.3 大漆、桐油及水性漆涂饰方法对樟子松吸湿性的影响 |
| 2.3.4 大漆对毛竹、柞木及樟子松防潮能力的比较 |
| 2.3.5 大漆、桐油及水性漆涂饰竹木材的含水率随时间的关系 |
| 2.4 本章结论 |
| 第三章 大漆涂饰竹材的应用性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料和方法 |
| 3.2.1 材料 |
| 3.2.2 方法 |
| 3.3 结果与分析 |
| 3.3.1 大漆涂饰处理对竹材尺寸稳定性的影响 |
| 3.3.2 大漆涂饰竹材表面性能变化 |
| 3.3.3 大漆涂饰竹材的防霉防蓝变性能 |
| 3.4 本章结论 |
| 第四章 大漆涂饰竹材的物理结构变化 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 材料与方法 |
| 4.3 结果与分析 |
| 4.3.1 毛竹素材与大漆涂饰竹材显微形态的比较 |
| 4.3.2 毛竹素材及大漆涂饰竹材 Micro-CT 三维立体图 |
| 4.4 本章结论 |
| 第五章 大漆涂饰竹材的化学结构变化 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验材料及方法 |
| 5.2.1 材料 |
| 5.2.2 方法 |
| 5.3 结果与分析 |
| 5.3.1 大漆涂饰竹材、柞木及樟子松表面元素的构成 |
| 5.3.2 毛竹材竹青面经大漆涂饰前后表面 C1s 图谱分析 |
| 5.3.3 毛竹材竹黄面经大漆涂饰前后表面 C1s 图谱分析 |
| 5.3.4 柞木经大漆涂饰前后表面 C1s 图谱分析 |
| 5.3.5 樟子松经大漆涂饰前后表面 C1s 图谱分析 |
| 5.3.6 小结 |
| 5.3.7 大漆涂饰竹材竹青面的红外光谱分析 |
| 5.3.8 大漆涂饰竹材竹黄面的红外光谱分析 |
| 5.3.9 大漆涂饰樟子松的红外光谱分析 |
| 5.3.10 大漆涂饰柞木的红外光谱分析 |
| 5.3.11 小结 |
| 5.4 本章结论 |
| 第六章 总结论及展望 |
| 6.1 大漆涂饰竹材防潮能力 |
| 6.1.1 湿热环境下大漆涂饰竹材的含水率变化规律 |
| 6.1.2 大漆、桐油及水性漆的防潮能力 |
| 6.1.3 大漆涂饰工艺对大漆涂饰竹材防潮能力的影响 |
| 6.1.4 大漆、桐油及水性漆对涂饰竹材防潮能力的比较 |
| 6.1.5 大漆涂饰对竹材、柞木及樟子松三种材料防潮能力的比较 |
| 6.1.6 在 25℃/75%环境下大漆涂饰竹材含水率同时间的变化规律 |
| 6.1.7 大漆涂饰竹材防潮能力的分析 |
| 6.2 大漆涂饰竹材的应用性能 |
| 6.2.1 大漆涂饰竹材的尺寸稳定性 |
| 6.2.2 大漆涂饰处理对竹材的表面水接触角影响 |
| 6.2.3 大漆涂饰处理对竹材的表面自由能的影响 |
| 6.2.4 防霉性能及防蓝变性能 |
| 6.3 大漆涂饰竹材的物理解剖形貌的变化 |
| 6.4 大漆涂饰竹材表面的化学结构变化 |
| 6.4.1 大漆涂饰竹材表面官能团变化 |
| 6.4.2 大漆涂饰竹材防潮机理分析 |
| 6.5 展望 |
| 参考文献 |
| 导师简介 |
| 在读期间学术研究 |
| 致谢 |
（10）江泽慧和她的绿色事业（论文提纲范文）
| 蜚声世界的杰出女木材科学家 |
| 国家生态建设战略决策的重要参政者 |
| 生态文化建设的倡导者 |
四、江泽慧荣获2002年度全球环境领导奖（论文参考文献）
- [1]毛竹纤维素纳米晶导电薄膜制备及电磁屏蔽性能研究[D]. 金克霞. 中国林业科学研究院, 2020
- [2]结构用重组竹及其复合梁的力学性能研究[D]. 钟永. 中国林业科学研究院, 2018(12)
- [3]纳米埃洛石负载IPBC竹材防霉剂的制备与性能研究[D]. 靳肖贝. 中国林业科学研究院, 2018(12)
- [4]毛竹胶合竹设计制造关键技术及胶合机理研究[D]. 倪林. 中国林业科学研究院, 2016(01)
- [5]美丽事业使命的呼唤——记国际园艺生产者协会（AIPH）“金玫瑰奖章”获得者、中国花卉协会会长江泽慧[J]. 郭涛. 中国花卉园艺, 2015(09)
- [6]竹束单板层积材连续成板工艺及理论研究[D]. 陈复明. 中国林业科学研究院, 2014(10)
- [7]钩叶藤材的基本性能及增强增韧改性研究[D]. 尚莉莉. 中国林业科学研究院, 2014(10)
- [8]胶合竹植筋连接结构断裂机理及分析[D]. 张秀标. 中国林业科学研究院, 2014(11)
- [9]湿热环境下大漆涂饰竹材防潮机理研究[D]. 邓志敏. 中国林业科学研究院, 2014(11)
- [10]江泽慧和她的绿色事业[J]. 包松娅. 中国林业产业, 2013(Z3)
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