导读:本文包含了等离子喷焊论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:粉末等离子喷焊,Hilbert分形路径,镍基合金粉末,显微组织
等离子喷焊论文文献综述
王华君,周春杨,谢冰,李相超,惠有科[1]（2019）在《基于分形路径粉末等离子喷焊层的组织与硬度》一文中研究指出采用粉末等离子喷焊工艺对热锻模表面进行修复与再制造,可大幅提高热锻模的使用寿命与经济性。鉴于粉末等离子喷焊层的组织和性能不均匀问题,采用S形路径和Hilbert分形路径对镍基合金粉末等离子喷焊工艺进行了研究,比较了两种路径对镍基合金等离子喷焊覆层的金相组织与硬度的影响。结果表明,与S形路径相比,Hilbert分形路径下的喷焊层组织更加一致,晶粒尺寸更加均匀,显微硬度差别更小。(本文来源于《热加工工艺》期刊2019年14期）
周鹏飞,刘汀,李明喜[2]（2019）在《纳米NbC对低碳钢等离子喷焊铁基合金层组织和耐磨性的影响》一文中研究指出采用等离子喷焊技术在Q235低碳钢表面制备了不含和含1%、3%和5%纳米NbC(质量分数)的铁基合金层。采用X射线衍射(XRD)、光学金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和能谱分析(EDS)检测了喷焊层的显微组织、相组成、微区成分及磨损试验后的形貌,测定了喷焊层的硬度梯度,采用摩擦磨损试验机和台阶仪检测了喷焊层的耐磨性能。结果发现:铁基合金层主要由α-Fe、γ-Fe和(Cr,Fe)_3C组成,纳米NbC添加量从1%增加至5%,喷焊层的显微组织发生明显细化,硬度和耐磨性能均明显提高。含5%纳米NbC的喷焊层表面硬度最高(达720 HVO.3),摩擦因数最小(0.57),磨痕最浅(17.93μm),磨损机制从疲劳剥落转变为磨粒磨损。纳米NbC的加入有助于提高低碳钢喷焊的铁基合金层的硬度和耐磨性。(本文来源于《热处理》期刊2019年03期）
王怀伟,王艳阳[3]（2019）在《La_2O_3强化等离子喷焊镍包铝涂层的组织及高温耐磨性能》一文中研究指出加入稀土氧化物可改善喷焊层的组织结构,提高涂层硬度。采用等离子喷焊工艺在20钢表面制备不同添加量La_2O_3的镍包铝合金喷焊层。通过光学显微镜、SEM、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度、热震试验以及高温摩擦磨损试验,研究了La_2O_3对喷焊层组织结构与性能的影响。结果表明:镍包铝等离子喷焊层显微组织的主体形态为树枝晶,树枝晶内部为α-(Fe,Ni)板条马氏体群,晶间网状组织为γ-(Fe,Ni);这种组织结构使镍包铝等离子喷焊层在750℃仍保持较好的抗热震性;添加0.5%La_2O_3后镍包铝喷焊层硬度提高了19.4%,但对喷焊层抗热震性能无明显改善;镍包铝喷焊层在500℃时的高温摩擦磨损试验中表现出较好的摩擦稳定性和理想的高温耐磨性能,这是因为其组织结构中存在韧性较好的晶间γ-(Fe,Ni)组织,呈网状包裹着强硬度较高的α-(Fe,Ni)板条马氏体,因而不易在磨损时发生剥离现象。添加0.5%La_2O_3可使其高温耐磨性能达到最佳;当La_2O_3添加量达1.0%时,镍包铝等离子喷焊合金层的硬度、抗热震性能以及高温耐磨性能较0.5%添加量时有所下降。(本文来源于《材料保护》期刊2019年06期）
周鹏飞[4]（2019）在《NbC对Fe基合金等离子喷焊层组织与耐磨性的影响》一文中研究指出本文采用等离子喷焊技术在Q235低碳钢材表面分别制备了含有质量分数为0.0%、1.0%、3.0%和5.0%微/纳米NbC的铁基合金喷焊层,研究了不同含量的微/纳米NbC对铁基合金喷焊层组织与耐磨性能的影响。通过X射线衍射仪(XRD)、金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)等方法对含有不同质量分数微/纳米NbC铁基合金喷焊层进行物相与显微组织分析;利用显微维氏硬度计、高温摩擦磨损试验机和台阶仪测试并分析了喷焊层的显微硬度和常温磨损性能。试验结果如下:铁基合金喷焊层的物相主要由α-Fe,γ-Fe以及(Cr,Fe)_7C_3组成。γ-Fe相峰强在1.0%和3.0%含量下均随着微/纳米NbC含量增大而削弱;微米NbC添加量达到5.0%后,γ-Fe相峰强表现为升高;纳米NbC添加量达到5.0%后,γ-Fe相峰强则为继续削弱。NbC相峰强随着微/纳米NbC含量增大而升高。铁基合金喷焊层组织以等轴晶及其之间的共晶组织为主。添加量为1.0%、3.0%时,微/纳米NbC喷焊层均逐渐细化。添加量达到5.0%时,微/纳米NbC喷焊层组织均出现枝晶状组织。喷焊层中的共晶组织随微/纳米NbC的加入而细化,共晶组织形貌均为层片状。铁基合金喷焊层沿基材区域至近表层区的显微硬度呈梯度增大,添加微/纳米NbC颗粒喷焊层显微硬度大于未添加NbC铁基合金喷焊层硬度,喷焊层显微硬度随微/纳米NbC添加量的增大而增大。铁基合金喷焊层在常温磨损情况下,磨痕表面为剥落形貌,磨损机理为疲劳磨损。添加微/纳米NbC颗粒达到一定量后均可以抑制剥落,改善喷焊层耐磨性,微米NbC添加量达到3.0%时耐磨性为最佳,磨损机理为疲劳磨损与磨粒磨损的混合磨损;纳米NbC添加量达到5.0%时耐磨性为最佳,磨损机理仅为磨粒磨损(本文来源于《安徽工业大学》期刊2019-06-05）
王泽宇[5]（2019）在《H13模具钢等离子喷焊层制备及性能研究》一文中研究指出模具是工业生产中至关重要的组成部分,模具在使用过程中需要经受恶劣工况的考验,失效时有发生。提高模具性能,延长模具使用寿命具有重要的研究价值。本文通过等离子喷焊技术,在H13模具钢表面喷焊Ni60B/TiC/TaC复合涂层,通过不同的配比方案,在硬度、断裂韧性、耐磨性上寻求一个合适的平衡点,提高H13模具钢的综合性能。本文通过理论计算及正交试验对等离子喷焊工艺参数进行了研究。利用综合表现较好的工艺参数对不同方案进行等离子喷焊试验制备试样。后续对试样从微观组织、物相组成到性能进行了深入研究分析,主要结论如下:1.微观组织方面,80%Ni60B+20%(95%TiC+5%TaC)对应的试样喷焊层组织细密紧致,晶粒细小,喷焊层质量良好。2.物相组成方面,各方案主要存在γ-Ni、Ni_3Si、Cr_7C_3、CrB、FeNi_3、M_(23)C_6等相;随着TiC、TaC含量的增加,喷焊层中出现大量Cr_7C_3、M_(23)C_6、TiC硬质相。但是TiC、TaC加入到一定程度,TiC、TaC峰值强度增加速度变缓。3.性能方面,(1)各方案中,70%Ni60B+30%(95%TiC+5%TaC)总体显微硬度最高。随着TiC、TaC含量的增加,喷焊层显微硬度逐步增加,但增加速度有所减缓;(2)100%Ni60B断裂韧性最高。各方案断裂韧性总体上一直呈现下降趋势,下降速度较缓。(3)各方案中,80%Ni60B+20%(95%TiC+5%TaC)总体耐磨性最好,70%Ni60B+30%(95%TiC+5%TaC)表面耐磨性最好,但是中间区域耐磨性较差。本文研究表明,Ni60B/TiC/TaC复合涂层在提高H13模具钢表面性能方面效果显着,其中80%Ni60B+20%(95%TiC+5%TaC)复合涂层在硬度、断裂韧性上有较好的平衡,整体耐磨性较好。(本文来源于《中北大学》期刊2019-04-15）
汤杰[6]（2019）在《基于等离子喷焊技术的轧辊再制造研究》一文中研究指出轧辊是冶金行业的关键零部件之一,附加值高,在服役过程中易发生损耗和失效,如何延长轧辊的使用寿命并降低轧辊材料的损耗,一直是轧钢企业所关心的问题。等离子喷焊技术作为一种先进的表面工程技术,在失效轧辊的再制造修复领域中具有广阔的应用前景。因此,本文开展了基于等离子喷焊技术的轧辊再制造研究,并针对热损伤及疲劳累积损伤等限制轧辊再制造产业进一步发展的两个关键问题进行了探究和分析。论文分析了轧辊的损伤失效形式及原因,探讨了等离子喷焊用于轧辊再制造的最优工艺方案,验证和分析了最优工艺参数下熔覆层的综合力学性能,并将最优工艺参数实际应用到失效轧辊的再制造修复中。研究发现,在所试验工艺参数范围内送粉流量是影响熔覆层显微硬度和磨损体积的最显着因素。在一定范围内,随着送粉流量的增加,熔覆层显微组织由柱状晶向树枝晶、等轴晶转变,组织性能得到改善,硬度和磨损性能也有显着提升。最优工艺参数为喷焊电流100 A、喷焊速度70 mm/min,送粉流量22 g/min,该参数下的熔覆层组织为等轴晶,硬度及耐磨性能得到显着改善,熔覆层与基体间具有良好的结合性能。经等离子喷焊再制造修复的轧辊表面质量较好,无裂纹等缺陷。论文研究了再制造热损伤对基体材料组织结构及性能的影响以及再制造前加载服役历史所产生的疲劳累积损伤对再制造样件寿命的影响,探讨了基体的再制造价值。研究发现,初次热损伤导致基体材料的微观组织形貌大致分为重熔区、过热区、重结晶区、不完全重结晶区以及未发生相变的原始基体;再制造过程二次热损伤对热影响区各区域的宽度无显着影响,但对于各区域的晶粒尺寸有一定影响,其中过热区晶粒会进一步长大,而重结晶区晶粒则进一步细化。另一方面,不同加载历史的再制造样件在熔覆层中的裂纹萌生及扩展过程无显着差异,说明基体具有较高的再制造价值;加载历史的存在使得基体的抗疲劳扩展能力略有降低,分析这主要和疲劳累积损伤导致再制造样件过热区的平均晶粒尺寸减小有关。(本文来源于《合肥工业大学》期刊2019-04-01）
施健,徐向前,周好斌[7]（2019）在《注塑机螺杆螺纹等离子喷焊速度控制系统的设计与仿真》一文中研究指出为了使焊枪高效精确地完成作业,设计了注塑机螺杆螺纹等离子喷焊速度控制系统,并进行了仿真。根据螺杆螺纹的规律,设计了双电机转速的主从同步控制系统,完成焊枪的准确运动。由于双电机转速主从同步控制具有比较大的滞后性,采用Smith预测补偿和单神经元PID控制相结合的方式,应用单神经元对PID进行参数整定,通过电脑进行仿真,结果证明其具有较好的控制效果。(本文来源于《热加工工艺》期刊2019年05期）
王毅,马凯,徐坤坤,陈光,段珍珍[8]（2019）在《立方氮化硼含量对等离子喷焊层Ni60B+cBN/Ti组织与性能的影响》一文中研究指出采用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪和显微硬度计等研究了cBN含量对Q235钢表面Ni60B+cBN/Ti等离子喷焊层显微组织与性能的影响。结果表明:喷焊层可分为熔合区、中部枝晶区和上部含cBN颗粒区。喷焊层中部枝晶区的主要物相为(Ni,Fe)、FeNi_3、(Fe,C)及富铬碳化物,喷焊层上部含有cBN颗粒区的主要物相为(Ni,Fe)、FeNi_3、NiTi、cBN、Cr B、TiB_2、TiB和CrN。随着cBN含量的增加,喷焊层表面硬质颗粒相增多。喷焊层表面的显微硬度随cBN含量的增加而增大,但cBN含量过多会导致其连接性变差,喷焊层会出现气孔及cBN颗粒脱落现象,从而降低喷焊层的力学性能。(本文来源于《热加工工艺》期刊2019年02期）
刘政[9]（2018）在《等离子喷焊IN625合金显微组织和力学性能分析》一文中研究指出采用等离子喷焊机制备IN625合金,分析喷焊电流和后续热处理对IN625合金微观组织和力学性能的影响。结果表明:沉积态IN625合金的组织主要为有方向性的树枝状Laves相和奥氏体。随着喷焊电流的增加,沉积态IN625合金中树枝状Laves相数量增多且形态粗化,显微硬度由230 HV降低到190 HV。沉积态IN625合金经过1 180℃固溶处理后,部分Laves相溶解且形态细化,合金硬度与抗拉强度分别提高到310 HV和872 MPa。当固溶温度为1 200℃时,合金组织发生粗化,合金硬度降低。经过固溶时效处理的合金硬度与抗拉强度均低于固溶态。随着焊接电流的增大,固溶时效态IN625合金中树枝状Laves相数量增多,显微硬度下降。热处理前后喷焊合金的断裂形式主要为韧性断裂,热处理后断口中的韧窝尺寸较小,表现出良好的韧性。(本文来源于《电焊机》期刊2018年12期）
童向阳[10]（2018）在《粉末等离子喷焊技术的工业应用》一文中研究指出本报告全面介绍了粉末等离子喷焊(PTA)技术体系,内容涵盖等离子喷焊的基本原理及特点,喷焊设备的基本构成,所用的堆焊材料种类、性能和应用范围,以及该技术在泵阀、内燃机、石油、发电装备、煤炭开采、核电装备制造等领域的典型应用案例。(本文来源于《APAC Interfinish 2018 亚太表面精饰大会 暨 ProSF 2018 国际表面工程论坛论文集》期刊2018-10-31）
等离子喷焊论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用等离子喷焊技术在Q235低碳钢表面制备了不含和含1%、3%和5%纳米NbC(质量分数)的铁基合金层。采用X射线衍射(XRD)、光学金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和能谱分析(EDS)检测了喷焊层的显微组织、相组成、微区成分及磨损试验后的形貌,测定了喷焊层的硬度梯度,采用摩擦磨损试验机和台阶仪检测了喷焊层的耐磨性能。结果发现:铁基合金层主要由α-Fe、γ-Fe和(Cr,Fe)_3C组成,纳米NbC添加量从1%增加至5%,喷焊层的显微组织发生明显细化,硬度和耐磨性能均明显提高。含5%纳米NbC的喷焊层表面硬度最高(达720 HVO.3),摩擦因数最小(0.57),磨痕最浅(17.93μm),磨损机制从疲劳剥落转变为磨粒磨损。纳米NbC的加入有助于提高低碳钢喷焊的铁基合金层的硬度和耐磨性。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
等离子喷焊论文参考文献
[1].王华君,周春杨,谢冰,李相超,惠有科.基于分形路径粉末等离子喷焊层的组织与硬度[J].热加工工艺.2019
[2].周鹏飞,刘汀,李明喜.纳米NbC对低碳钢等离子喷焊铁基合金层组织和耐磨性的影响[J].热处理.2019
[3].王怀伟,王艳阳.La_2O_3强化等离子喷焊镍包铝涂层的组织及高温耐磨性能[J].材料保护.2019
[4].周鹏飞.NbC对Fe基合金等离子喷焊层组织与耐磨性的影响[D].安徽工业大学.2019
[5].王泽宇.H13模具钢等离子喷焊层制备及性能研究[D].中北大学.2019
[6].汤杰.基于等离子喷焊技术的轧辊再制造研究[D].合肥工业大学.2019
[7].施健,徐向前,周好斌.注塑机螺杆螺纹等离子喷焊速度控制系统的设计与仿真[J].热加工工艺.2019
[8].王毅,马凯,徐坤坤,陈光,段珍珍.立方氮化硼含量对等离子喷焊层Ni60B+cBN/Ti组织与性能的影响[J].热加工工艺.2019
[9].刘政.等离子喷焊IN625合金显微组织和力学性能分析[J].电焊机.2018
[10].童向阳.粉末等离子喷焊技术的工业应用[C].APACInterfinish2018亚太表面精饰大会暨ProSF2018国际表面工程论坛论文集.2018
标签：粉末等离子喷焊; Hilbert分形路径; 镍基合金粉末; 显微组织;