论文摘要
本文以超细全硫化粉末丁腈橡胶(UFNPR)和聚丙烯(PP)为原料,探讨了加工工艺参数、共混比、增容体系、填充补强剂等对UFNPR/PP热塑性弹性体力学性能、耐热老化性能以及耐油性能的影响,最终制成性能较好的共混型热塑性弹性体。 首先对制备UFNPR/PP共混型热塑性弹性体的工艺进行了研究,结果表明:共混比为50/50;共混温度为175℃、共混时间11min左右,制得的共混型热塑性弹性体性能较好,具有可反复加工性;然后采用马来酸酐接枝物(MA-g-PE和MA-g-PP)、氯化聚乙烯(CPE)和乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)三种不同的增容剂对UFNPR/PP共混型热塑性弹性体性能进行了研究,结果表明:MA-g-PE的增容效果最好,其用量为15份;在选定增容剂的基础上,又探讨了填充补强剂对热塑性弹性体性能的影响;结果表明:填充补强剂对共混型热塑性弹性体的补强效果不明显,但填充补强剂的加入能使共混型热塑性弹性体的硬度和100%定伸应力有所提高,适量的填充补强剂可以降低成本,还可以改善耐油性能。其中白炭黑填充的共混型热塑性弹性体的力学性能较好,陶土填充的共混型热塑性弹性体的耐油性能较好。同时本文还将制备的UFNPR/PP共混型热塑性弹性体与动态硫化法制备的NBR/PP TPV性能进行了对比,二者的性能相近,但是本文制得的共混型热塑性弹性体的扯断伸长率较低。最后采用偏光显微镜(PLM)、扫描电子显微镜(SEM)和差示扫描量热法(DSC)测试手段对热塑性弹性体的亚微观结构进行了表征分析。
论文目录
文献综述1 热塑性弹性体的发展与现状1.1 热塑性弹性体的重要地位1.2 热塑性弹性体的分类1.3 热塑性弹性体的特性及加工工艺1.4 NBR/PP共混型热塑性弹性体的研究进展1.4.1 NBR/PP TPV的增容技术1.4.2 NBR/PP TPV的制备技术1.4.2.1 硫化体系1.4.2.2 硫化工艺1.4.3 国内外PP/NBR共混热塑性弹性体的研究现状1.4.3.1 国外PP/NBR共混热塑性弹性体的研究现状1.4.3.2 国内PP/NBR共混热塑性弹性体的研究现状2 聚合物共混成型的热力学基础2.1 聚合物相容性的热力学基础2.2 影响共混相容性的根本因素2.3 相容剂的作用和改善相容性的方法2.3.1 相容剂的作用2.3.2 改善相容性的方法3 TPV的不足4 本课题的研究目的和内容5 发展展望前言实验部分1 主要原料2 主要实验仪器与设备3 主要实验工艺3.1 实验室工艺流程3.2 填充补强剂表面处理工艺3.2.1 工艺过程3.2.2 工艺示意图4 性能测试及表征4.1 力学性能测试4.1.1 拉伸试验4.1.2 硬度试验4.1.3 撕裂试验4.2 热空气老化试验4.3 耐油试验4.4 相态结构4.5 差示扫描量热法(DSC)4.6 偏光显微镜观察结果与讨论第一章 UFNPR/PP热塑性弹性体制备技术与性能1.1 共混比对热塑性弹性体力学性能的影响1.2 实验工艺条件对热塑性弹性体力学性能的影响1.2.1 共混温度对热塑性弹性体力学性能的影响1.2.2 共混时间对热塑性弹性体力学性能的影响1.2.3 返炼次数对热塑性弹性体力学性能的影响第二章 增容体系对热塑性弹性性能的影响2.1 马来酸酐接枝物增容对热塑性弹性体力学性能的影响2.2 CPE增容对热塑性弹性体力学性能的影响2.3 EVA增容对热塑性弹性体力学性能的影响2.4 与动态硫化法制备NBR/PP TPV性能的对比第三章 填充补强剂对热塑性弹性体性能的影响3.1 填充补强剂表面活化处理对热塑性弹性体力学性能的影响3.2 填充补强剂用量对热塑性弹性体力学性能的影响第四章 热塑性弹性体耐油性能的研究4.1 共混比对热塑性弹性体耐油性能的影响4.2 相容剂对热塑性弹性体耐油性能的影响4.3 填充补强剂对热塑性弹性体耐油性能的影响第五章 热塑性弹性体热老化性能的研究5.1 共混比对热塑性弹性体热老化性能的影响5.2 相容剂对热塑性弹性体热老化性能的影响5.3 填充补强剂对热塑性弹性体热老化性能的影响第六章 UFNPR/PP热塑性弹性体的亚微观分析6.1 热塑性弹性体的偏光显微镜分析(PLM)6.1.1 热塑性弹性体的偏光显微镜测试结果分析6.2 热塑性弹性体的扫描电镜(SEM)测试结果及分析6.3 热塑性弹性体的差示扫描量热法(DSC)分析6.3.1 热塑性弹性体DSC测试结果及分析结论参考文献致谢攻读学位期间发表的学术论文
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UFNPR/PP共混型热塑性弹性体的制备技术、结构与性能研究
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