论文摘要
传统岩土本构模型包括两类,一类是拟合试验数据得到的经验模型,这种模型以提高拟合精度为目标,缺乏对岩土材料应力应变本质特性的把握。另一类是理论模型,以Drucker公设和塑性位势理论为基础,由经典塑性力学本构的几个要素(屈服条件、流动法则、硬化规律)组合而成。但这些要素一般都是单独确定,有时会相互矛盾,导致传统岩土理论模型在某些应力路径上,有可能违反热力学基本定律。针对这一问题,本文从热力学基本定律出发,讨论了基于能量耗散的土体本构关系模型及其应用。 论文介绍了基于热力学原理建立本构模型的基本理论和一般过程;研究了能量耗散函数的合理表达形式,并以此为基础讨论了耗散应力空间的屈服函数;根据Ziegler正交假定,确定耗散应力空间的流动法则;根据自由能函数确定迁移应力和弹性关系;再通过迁移应力确定真实应力空间的屈服函数和流动法则;最后结合硬化规律,建立完整的本构关系。 以Collins提出的各向同性模型(isotropic model)耗散函数为出发点,建立了各向同性本构模型。根据屈服面的几何形状,分析了模型参数的取值范围。通过拟合某筑坝土料三轴试验曲线,提供了确定模型参数的方法。将计算的应力应变曲线及体变曲线与试验结果比较,验证了各向同性模型的有效性。对比计算结果说明各向同性模型优于修正剑桥模型。 在各向同性模型基础上,修改耗散函数,增加表征屈服面倾斜程度的变量,建立各向异性模型(anisotropic model)。引入旋转硬化规律,描述屈服面随着加载过程在应力空间旋转,模拟土的各向异性。类比各向同性模型,讨论了不同参数对屈服面的影响,参数之间的关系和参数的取值范围。利用试验数据确定模型参数,计算三轴曲线。与各向同性模型的计算结果对比表明,各向异性模型优于各向同性模型。 在三轴试验中,排水条件下松砂体缩,密砂剪胀;不排水条件下松砂和密砂的有效应力路径不相同。考虑剪胀对材料状态的依赖,尝试了用两种统一模型描述松砂和密砂的变形特性。采用Li建议的e-p′平面的临界状态线,定义当前孔隙比与当前应力对应的临界孔隙比之差作为状态参量。 一种方法是修正各向同性模型的耗散函数,将描述砂土松密的状态参量引入到屈服面函数中,并结合相应的硬化规律,建立基于能量耗散的修正各向同性统一本构模型,体现材料状态对应力应变关系的影响。给定模型参数,计算不同初始状态和加载条件下的三轴试验,验证了这种方法能够模拟松砂和密砂的不同应力路径。 另一种方法是在各向同性、各向异性模型的基础上,引入初始状态参量,修正旋转硬化规律,建立基于能量耗散的联合统一本构模型。分析控制方程,可以定性说明并用
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摘要Abstract1 绪论1.1 引言1.2 国内外本构模型研究现状1.2.1 弹性模型1.2.2 弹塑性模型1.2.3 其他的新型模型1.3 选题背景与意义1.3.1 传统岩土塑性本构理论的缺陷1.3.2 基于热力学原理的岩土本构模型1.4 论文组织结构2 基于热力学原理建立本构模型的基本理论2.1 热力学原理2.1.1 热力学基本定律及其推论2.1.2 Ziegler正交假定2.1.3 对自由能函数的讨论2.1.4 耗散函数、屈服函数和非关联流动2.2 基于热力学原理构造本构模型的框架2.2.1 基本理论2.2.2 几个实例2.2.3 讨论2.3 小结3 各向同性模型族3.1 各向同性模型族的基本形式3.1.1 耗散应力空间的屈服函数3.1.2 确定参数之间的关系3.1.3 真实应力空间的屈服函数3.1.4 流动法则3.1.5 能量耗散的细观解释3.1.6 硬化规律3.1.7 弹性规律3.2 对各向同性模型族的进一步讨论3.2.1 模型参数的取值范围3.2.2 模型参数对真实应力空间屈服面的影响3.3 三轴试验的模拟3.3.1 各向同性模型模拟计算三轴试验曲线的方法3.3.2 直接确定的部分模型参数3.3.3 遗传算法确定的模型参数3.4 算例3.4.1 试验资料3.4.2 拟合确定参数及模型的校验3.5 小结4 各向异性模型族4.1 各向异性模型族的基本形式4.1.1 耗散应力空间的屈服轨迹和流动法则4.1.2 迁移应力4.1.3 真实应力空间的屈服轨迹和流动法则4.1.4 确定硬化规律的一般方法n为常数时的硬化规律'>4.1.5 θn为常数时的硬化规律n为常数时模型参数b1、b2、b3之间的关系'>4.1.6 θn为常数时模型参数b1、b2、b3之间的关系4.1.7 临界状态线4.1.8 屈服面旋转时的硬化规律n为变量时模型参数b1、b2、b3之间的关系'>4.1.9 θn为变量时模型参数b1、b2、b3之间的关系4.1.10 弹性处理4.1.11 模型参数的取值范围4.2 算例4.2.1 三轴试验的模拟计算4.2.2 试验资料4.2.3 拟合确定参数及模型的校验4.3 小结5 松密砂土的统一本构模型5.1 引言5.2 砂土的状态依赖特性5.2.1 状态无关的应力—剪胀关系5.2.2 建立剪胀d和应力比η之间的唯一关系时存在的问题5.2.3 状态参数的选取5.2.4 LiXS的状态依赖剪胀函数及其借鉴5.3 修正各向同性统一本构模型5.3.1 屈服面和流动法则5.3.2 弹性规律和硬化规律5.3.3 模型特性验证5.4 联合统一本构模型5.4.1 各向同性模型族模拟松砂的变形5.4.2 各向异性模型族模拟密砂的变形5.4.3 建立联合统一本构模型5.4.4 对峰值强度和剪胀的探讨5.5 小结6 加卸荷条件下土的变形模拟6.1 引言6.2 模拟加卸荷条件下土的变形特性6.2.1 卸荷与再加荷的分析6.2.2 特性讨论6.3 讨论6.3.1 存储塑性功和耗散功的细观解释6.3.2 初次加荷能量分析6.3.3 卸荷能量分析6.3.4 再加荷能量分析6.3.5 图示6.4 小结7 结论和展望7.1 结论7.2 展望附录A:Legendre转换A.1 勒让德转换的几何表示A.2 欧拉公式和齐次函数A.3 部分Legendre转换附录B:热力学基本定律B.1 热力学第一和第二定律的微分表示B.2 热力学与力学概念的比较参考文献创新点摘要攻读博士学位期间发表学术论文情况致谢大连理工大学学位论文版权使用授权书
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标签:本构模型论文; 热力学定律论文; 弹塑性论文; 公设论文; 三轴试验论文; 剪胀论文;