导读:本文包含了不可及孔隙论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:不可及孔隙体积,吸附滞留孔隙体积,产聚质量浓度,室内实验
不可及孔隙论文文献综述
王欣然,刘宗宾,李红英,瞿朝朝,颜冠山[1]（2019）在《J油田吸附滞留和不可及孔隙体积实验研究》一文中研究指出为定量描述吸附滞留孔隙体积和不可及孔隙体积在聚合物驱过程的变化情况,从而为渤海J油田聚合物驱方案优化提供重要依据,参照渤海J油田特征参数,依据相似原则开展了聚合物驱油以及产聚质量浓度测试实验研究。结果表明,聚合物质量浓度与吸光度具有较好的线性关系,能够较为可靠地用来计算产聚质量浓度;在聚合物相同质量浓度条件下,吸附滞留孔隙体积和不可及孔隙体积随岩心渗透率降低而增加;在驱替岩心渗透率相近的情况下,吸附滞留孔隙体积和不可及孔隙体积随注聚质量浓度增加而增加。渤海J油田吸附滞留孔隙体积为0.04～0.22 PV,不可及孔隙体积为0.12～0.22 PV。(本文来源于《石油化工高等学校学报》期刊2019年01期）
魏志宇[2]（2018）在《聚合物驱不可及孔隙体积对渗流规律的影响》一文中研究指出在多孔介质中,聚合物溶液在其中流动会出现吸附滞留的现象和不可及孔隙体积的现象。以前研究滞流规律的过程中,是忽略不可及孔隙体积的影响的,所以根据这种情况,本实验测定了在多孔介质中聚合物溶液的流变性,和不可及孔隙体积的有效粘度;本文还分析了不可及孔隙体积在不同的渗透率岩心中对聚合物溶液的相关性质的影响,如对其有效粘度,阻力系数,衰竭层效应和剪切速率的影响,该分析过程是建立在考虑不可及孔隙体积并联毛细管模型基础上完成的。实验结果表明,在计算不可及孔隙体积过程中,对聚合物累积质量曲线进行求导,所得到的数据更加准确;不可及孔隙体积的存在,会对聚合物的一些性质产生影响,有效粘度和阻力系数降低,使衰竭层厚度和剪切速率增加;不可及孔隙体积会因岩心渗透率变化,当渗透率变小,其体积就会越大,并且此时对有效粘度,阻力系数,衰竭层厚度和剪切速率的计算会导致误差变大的现象。(本文来源于《化学工程与装备》期刊2018年12期）
张文龙,孙丽艳,齐梦,叶雨晨[3]（2016）在《聚合物驱不可及孔隙体积室内实验研究》一文中研究指出首先应用光阻计数器对实验提供的相对分子质量分别为800万、1 200万、1 600万、2 000万的4种聚合物测定了分子线团尺寸,接着利用饱和煤油法测得现场岩芯的孔隙累计分布曲线,最终绘制出各岩芯对应的聚合物分子线团尺寸与不可及孔隙体积关系曲线。在此基础上将含水饱和度赋值给不可及孔隙体积,依据已经绘制的聚合物分子线团尺寸与IPV关系曲线优选出与岩石孔隙配伍性更好的聚合物分子质量。该方法是以地下岩石的微观孔道为研究切入点,取值合理,步骤简便,对现场聚合物选择有一定指导作用。(本文来源于《石油化工高等学校学报》期刊2016年04期）
李爱芬,宋浩鹏,谢昊君[4]（2016）在《聚合物驱不可及孔隙体积对渗流规律的影响》一文中研究指出聚合物溶液在多孔介质中流动存在不可及孔隙体积和吸附滞留现象,以往研究聚合物溶液在多孔介质中的渗流规律时,常忽略不可及孔隙体积的影响。为此,通过实验测定了聚合物驱不可及孔隙体积、聚合物溶液的流变性和在多孔介质中的有效粘度;通过建立考虑不可及孔隙体积的并联毛细管模型,分析不同渗透率岩心的不可及孔隙体积对聚合物溶液阻力系数、有效粘度、剪切速率和衰竭层效应的影响。结果表明,对聚合物累积质量曲线求导得到的不可及孔隙体积更准确;不可及孔隙体积会使聚合物溶液阻力系数和有效粘度降低,剪切速率和衰竭层厚度增加;岩心渗透率越小,不可及孔隙体积越大,对阻力系数、有效粘度、剪切速率和衰竭层厚度的计算误差越大。(本文来源于《油气地质与采收率》期刊2016年02期）
李维仲,赵月帅,宋永臣[5]（2013）在《多孔介质孔隙尺度下不可压缩流体流动特性SPH模拟》一文中研究指出基于孔隙尺度下的多孔介质模型,使用光滑粒子动力学(SPH)数值模拟方法研究多孔介质中不可压缩流体流动现象,分析流体在孔隙尺度下的流动特性.首先通过模拟经典的Poiseuille流和Couette流验证方法的正确性.随后,针对流体在分别由圆柱和方柱为骨架构造的规则多孔介质内的流动情况,同时使用SPH方法和有限元法(FEM)进行模拟,所得的结果十分吻合.最后利用SPH方法对流体在基于贝雷岩心获得的多孔介质模型和以同尺度的圆柱为基元构造的一种人工随机多孔介质模型内的流动进行模拟,证明平均流体速度和单位质量体积力具有很好的线性关系.(本文来源于《大连理工大学学报》期刊2013年02期）
聂向荣,程时清,高照敏,张贤松[6]（2012）在《考虑不可及孔隙体积的聚合物驱压力响应》一文中研究指出聚合物溶液在地层中存在多种效应,采用以聚合物流变实验为基础,同时还考虑聚合物溶液在地层中存在扩散、对流和不可及孔隙体积作用的粘度模型,以此建立多因素影响下的聚合物驱试井解释模型,采用迭代法对非线性数学模型进行了数值求解,研制了典型曲线图版,典型曲线存在3个流动段。研究表明,考虑扩散、对流和不可及孔隙体积因素影响的典型曲线上翘幅度大于只考虑扩散和对流因素影响的典型曲线;不可及孔隙体积系数越大,曲线上翘幅度越大。(本文来源于《油气井测试》期刊2012年06期）
吴天江[7]（2010）在《改性淀粉聚合物溶液在孔隙介质中的不可入孔隙体积效应》一文中研究指出不可入孔隙体积影响聚合物在孔隙介质中的流动性,设计注聚时需考虑不可入孔隙体积效应。实验考察了改性淀粉聚合物溶液通过岩心的IPV值,结果表明,改性淀粉聚合物溶液分子线团最大半径主要分布在0.2～1.2μm,吸附层厚度越大,IPV值就越大。由岩心孔隙分布拟合计算出的IPV值略低于双段塞法的实验值,其原因是部分聚合物分子回旋半径虽然小于孔喉半径,但可能在孔隙外部滞留产生了不可入孔隙体积。不可入孔隙体积的存在主要有2个原因:聚合物溶液分子线团尺寸与岩心孔喉尺寸不完全匹配,聚合物分子线团尺寸越小、孔喉尺寸越大,越利于其通过孔隙喉道,产生的不可入孔隙体积就越小,反之越大;孔隙介质中的边界层效应和聚合物溶液滞留吸附作用,相当于降低了孔喉的有效半径,而增大了IPV值。(本文来源于《断块油气田》期刊2010年06期）
唐恩高,张贤松,杨俊茹,孙福街[8]（2009）在《不可及孔隙体积对聚合物溶液在多孔介质中流动的影响》一文中研究指出不可及孔隙体积对开发井的见聚时间和注聚动态监测有直接影响,其随着聚合物溶液浓度的增加而大幅度降低,而且对聚合物驱提高采收率影响较为敏感。现有的ECLIPSE,CMG和VIP 3种商业化软件对不可及孔隙体积的处理方法各异,而且均未从定义出发,致使计算结果出现差异。为此,从不可及孔隙体积的定义出发,分析了不可及孔隙体积对聚合物突破时间和采收率的影响,以及3种商业化软件中存在差异的原因。研究结果表明,考虑不可及孔隙体积将会导致见聚时间提前,随着不可及孔隙体积的增加,见聚时间将会大幅度提前,与常规数值模拟结果相差较大。若不可及孔隙体积系数选取不当,将会对数值模拟结果造成较大影响,甚至会影响到后续作业的决策。因此,在现场预测中必须考虑不可及孔隙体积的影响,应该在多孔介质中的聚合物溶液流动数学模型中用有效聚合物孔隙度替换总孔隙度。(本文来源于《油气地质与采收率》期刊2009年04期）
李洁,刘英杰,郭松林,李斌会[9]（2008）在《一种计算聚合物不可及孔隙体积的方法》一文中研究指出由于聚合物分子是具有一定水力直径的分子团,在聚合物驱过程中无法进入一部分较小的孔隙,形成不可及孔隙体积(IPV)。聚合物不可及孔隙体积对于聚驱效果既有正面影响,也有负面影响,在聚驱注入参数设计和效果预测时,必须考虑IPV。该文介绍了一种应用聚合物分子回旋半径和储层微观孔隙结构参数计算聚合物不可及孔隙体积的方法,与实验结果吻合较好;同时给出了大庆喇嘛甸油田葡I组油层、萨Ⅱ—Ⅲ组油层以及杏南开发区葡I组油层的聚合物相对分子质量、油层渗透率与不可及孔隙体积的关系图版和关系式。利用此计算方法,可以得到任意聚合物相对分子质量在任意渗透率油层的不可及孔隙体积,该方法简便、准确,实用性强。(本文来源于《大庆石油地质与开发》期刊2008年01期）
吴家文,宋考平,王伟,李树良,殷建[10]（2007）在《喇8-182井区聚合物驱不可及孔隙体积研究》一文中研究指出喇嘛甸油田喇8-182井区高Ⅱ1-18油层渗透率低、物性差,属于叁类油层,是聚合物驱的主力接替潜力层。文中在油层性质对比分析的基础上,应用计算法和数值模拟方法研究了高Ⅱ1-18油层的聚合物驱不可及孔隙体积并进行了对比。研究结果表明,计算法简单易行,成本低,能够充分考虑分子量、矿化度等的影响;但这种方法只考虑了由于孔隙直径过小而导致的不可及孔隙体积,无法表达由于压力梯度不足而造成的不可及孔隙体积,因此计算结果偏小,只适合于分子量的初步优选。数值模拟方法充分考虑了启动压力梯度和压力场的影响,计算结果更加符合实际情况,适合于在已经初步选定分子量范围的情况下,模拟不可及孔隙体积。不可及孔隙体积随注入速度增加而减小,高Ⅱ1-18油层不可及孔隙体积在0.2～0.3之间。最后建议喇8-182井区聚合物驱注入速度控制在0.2PV/a以内。(本文来源于《钻采工艺》期刊2007年03期）
不可及孔隙论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
在多孔介质中,聚合物溶液在其中流动会出现吸附滞留的现象和不可及孔隙体积的现象。以前研究滞流规律的过程中,是忽略不可及孔隙体积的影响的,所以根据这种情况,本实验测定了在多孔介质中聚合物溶液的流变性,和不可及孔隙体积的有效粘度;本文还分析了不可及孔隙体积在不同的渗透率岩心中对聚合物溶液的相关性质的影响,如对其有效粘度,阻力系数,衰竭层效应和剪切速率的影响,该分析过程是建立在考虑不可及孔隙体积并联毛细管模型基础上完成的。实验结果表明,在计算不可及孔隙体积过程中,对聚合物累积质量曲线进行求导,所得到的数据更加准确;不可及孔隙体积的存在,会对聚合物的一些性质产生影响,有效粘度和阻力系数降低,使衰竭层厚度和剪切速率增加;不可及孔隙体积会因岩心渗透率变化,当渗透率变小,其体积就会越大,并且此时对有效粘度,阻力系数,衰竭层厚度和剪切速率的计算会导致误差变大的现象。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
不可及孔隙论文参考文献
[1].王欣然,刘宗宾,李红英,瞿朝朝,颜冠山.J油田吸附滞留和不可及孔隙体积实验研究[J].石油化工高等学校学报.2019
[2].魏志宇.聚合物驱不可及孔隙体积对渗流规律的影响[J].化学工程与装备.2018
[3].张文龙,孙丽艳,齐梦,叶雨晨.聚合物驱不可及孔隙体积室内实验研究[J].石油化工高等学校学报.2016
[4].李爱芬,宋浩鹏,谢昊君.聚合物驱不可及孔隙体积对渗流规律的影响[J].油气地质与采收率.2016
[5].李维仲,赵月帅,宋永臣.多孔介质孔隙尺度下不可压缩流体流动特性SPH模拟[J].大连理工大学学报.2013
[6].聂向荣,程时清,高照敏,张贤松.考虑不可及孔隙体积的聚合物驱压力响应[J].油气井测试.2012
[7].吴天江.改性淀粉聚合物溶液在孔隙介质中的不可入孔隙体积效应[J].断块油气田.2010
[8].唐恩高,张贤松,杨俊茹,孙福街.不可及孔隙体积对聚合物溶液在多孔介质中流动的影响[J].油气地质与采收率.2009
[9].李洁,刘英杰,郭松林,李斌会.一种计算聚合物不可及孔隙体积的方法[J].大庆石油地质与开发.2008
[10].吴家文,宋考平,王伟,李树良,殷建.喇8-182井区聚合物驱不可及孔隙体积研究[J].钻采工艺.2007