导读:本文包含了间隙泄漏论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:汽轮机,叶顶汽封,泄漏涡,腔室涡
间隙泄漏论文文献综述
李盼,曹丽华,孟宾,常昕烨,司和勇[1]（2019）在《汽轮机叶顶汽封间隙泄漏涡动特性研究》一文中研究指出采用叁维非定常数值模拟的方法,研究叶顶汽封间隙泄漏涡的结构和涡动频谱特性,并分析汽封各腔室内涡核中心点的径向高度随间隙的变化规律。结果表明:汽轮机叶顶汽封腔室内存在腔室涡和围带壁面涡2种稳定耗散的涡;随着叶顶间隙高度的增加,围带壁面涡涡核的径向高度降低,而腔室涡涡核的径向高度升高;从汽封的入口到出口,腔室涡的涡动随流动变得剧烈,频率增加,波动的幅度变大;围带壁面涡的涡动会在不同腔室内交替变换,齿前的围带壁面涡产生的压力波动最为剧烈,是汽封腔室内最不稳定的一类涡动。(本文来源于《润滑与密封》期刊2019年10期）
吴宛洋,钟兢军,王会社[2]（2019）在《来流马赫数对吸力面小翼控制间隙泄漏效果影响的研究》一文中研究指出为了探索来流马赫数的变化对吸力面叶尖小翼间隙泄漏流动控制效果的影响,采用数值模拟软件ANSYS CFX对Ma=0.5、Ma=0.6及Ma=0.7叁个高亚声速下无叶尖小翼叶栅及加装了不同宽度吸力面小翼的扩压叶栅进行了数值计算。结果表明:当Ma=0.5时,不同宽度吸力面叶尖小翼都可以削弱泄漏涡的强度,改善叶顶间隙流动,降低叶栅流动损失。与原型叶栅相比,SW2.0方案总压损失降低了4.52%。而当来流马赫数逐渐变大时。吸力面叶尖小翼对叶栅顶部流场带来的有效改善作用随之减弱,对流场的消极影响增强。当Ma=0.7时,吸力面叶尖小翼结构增加了流场总压损失。(本文来源于《工程热物理学报》期刊2019年10期）
兰天,周平,闫英[3]（2019）在《基于等效泄漏间隙的不同密封结构泄漏率分析》一文中研究指出对于不同的密封垫片,由于其截面形状的不同,现有方法难以对其密封性能进行准确对比。基于ANSYS中建立的密封结构有限元模型,能够计算出接触表面上的接触压力。将接触压力转化为等效泄漏间隙,通过雷诺方程计算出接触面上的流体压力分布,进而计算出密封面上的泄漏率。通过对比不同预紧力下,单峰和双峰截面密封垫片的密封性能,对密封垫的设计提供指导。计算结果表明,低预紧力下,单峰截面垫片的密封效果好;高预紧力下,双峰截面垫片的密封效果好。(本文来源于《现代机械》期刊2019年04期）
黄道春,卢威,姚涛,夏军,全万霖[4]（2019）在《植被火条件下导线-板短空气间隙泄漏电流特性研究》一文中研究指出为研究植被燃烧火焰条件下空气间隙泄漏电流特性及其对间隙放电特性的影响,开展不同植被燃烧条件下45cm导线-板短空气间隙的放电特性试验,分析植被火焰中电荷产生的过程,研究不同植被火焰条件下间隙的泄漏电流特性和导线-板间隙的放电特性,对比植被不同燃烧强度时间隙泄漏电流特性。结果表明,在12kV的正极性直流电压下,杉树枝火焰间隙泄漏电流峰值为27mA,秸秆火焰间隙仅为8.3mA;杉树枝火焰下间隙的击穿电压约为秸秆火焰条件下的44%,间隙泄漏电流与击穿电压具有负相关关系;火焰条件下间隙泄漏电流存在明显的极性效应,正极性电压下泄漏电流大于负极性;间隙中植被燃烧强度增大时,间隙击穿电压显着下降,击穿前间隙中已经形成相对稳定的泄漏电流。(本文来源于《电工技术学报》期刊2019年16期）
郭蕾[5]（2019）在《半开式离心泵叶顶间隙泄漏流对失速特性的影响研究》一文中研究指出随着工业技术的迅速发展,中低比转速离心泵的世纪运行工况逐渐扩大,小流量工况运行时离心叶轮内产生的流动分离极易演变为失速团,限制了离心泵的运行范围。尤其在半开叶轮离心泵内,叶顶泄漏流的非定常特性会加剧叶轮内失速的发展,使得小流量时泵的运行稳定性更差。因此,研究半开式离心泵内泄漏流与流动分离作用下的失速产生机理对于失速控制以及拓宽泵稳定运行范围具有重要意义。本文的主要目的是研究叶顶间隙泄漏流与离心叶轮内失速初生的关联性机理,基于此对不同端壁处理方法下叶轮内部的流动特性进行分析。以中低比转速半开式离心泵为研究对象,通过数值仿真对于叶顶泄漏流的非定常性及其对失速初生的影响进行分析;同时对叶片前缘的端壁进行了周向槽、轴向直槽、轴向斜槽处理,深入分析了叁种端壁处理方法对失速的改善机理以及对叶轮内部流动的影响。本文首先对叶顶泄漏的定常以及非定常特性进行了分析。定常特性表明,泄漏特性主要取决于叶片前缘75%以下间隙高度释放的流线,随着流量减小,泄漏涡破裂位置上移。非定常结果表明,叶尖载荷的非定常脉动是叶尖泄漏涡不稳定的重要原因;叶片前缘溢流产生的叶尖分离涡是叶顶泄漏流非定常特性的主要组成部分。其次,分别对叁种叶顶间隙下失速初生与叶顶泄漏涡的相关性进行了分析。在TC1时,叶片前缘角分离所造成的堵塞效应强于叶顶泄漏涡,角分离迅速在近轮毂处形成失速团并发展为全叶高失速。TC1.5时,近叶顶处的叶尖分离涡主要由前缘溢流形成,前缘溢流与泄漏涡破碎使得流道前缘的堵塞加剧,前缘溢流与尾缘回流同时出现时失速发生。TC2.5时,前缘溢流使得叶尖处的堵塞增强,演化为部分叶高失速。因此,随着间隙的增大,泄漏流在失速的形成过程中逐渐起主导作用。最后,分别对叁种端壁处理方法在叶轮失速点的流动特性进行了分析。计算结果表明,端壁周向槽处理时叶顶处的回流涡进入槽内形成了旋转涡团,叶片前缘处泄漏涡所引发的前缘堵塞有所改善。端壁轴向直槽处理时叶顶附近的分离涡移动至轴向直槽内,直槽内的两个涡团成反向旋转,轴向直槽处理能够有效改善叶尖处叶顶附近的回流涡,但是其他流道内仍然存在堵塞。端壁斜槽处理使得叶片前缘处的回流涡分解并移动至轴向斜槽内部,形成了叁个尺度大小不同的涡团,能够有效的改善叶片近叶顶区域的回流与堵塞,但无法完全消除。因此,叁种端壁处理方法中,周向槽处理对半开式离心泵失速点时叶顶处的堵塞效应改善最明显。本文阐明了叶顶泄漏流的非定常性及其在叶轮内失速初生的作用机理,并对叁种端壁处理方法在失速工况的流动规律进行了比较分析。这些失速的相关机理及其控制方法的研究对于提高半开叶轮离心泵的运行稳定性具有重要的参考价值,并对后续端壁处理方法的优化提供了进一步的研究基础。(本文来源于《西安理工大学》期刊2019-06-30）
安一超[6]（2019）在《开式叶轮渣浆泵叶轮轴向间隙泄漏流及磨损特性分析》一文中研究指出开式叶轮渣浆泵由于其较好的无堵塞性能,广泛应用于石化、电力、冶炼等行业的固体浆液或带结晶颗粒的固液两相流的输送。由于开式叶轮与泵壳体间轴向间隙的存在,在叶片工作面与背面压差力作用下产生由工作面到背面的泄漏流,轴向间隙泄漏流与叶轮主流相互干扰形成复杂的间隙两相流场结构,导致泵的效率下降和磨损加剧等问题。为此本研究针对开式叶轮渣浆泵叶轮轴向间隙流场进行分析,期望为渣浆泵水力性能及磨损特性的优化提供一定的理论支撑。本研究以LCF100/350型渣浆泵为研究对象,分析其内流场分布及磨损特性,得到的主要结论如下:1)在叶片吸力面侧,叶轮轴向间隙引起的泄漏流与主流的相互影响,形成泄漏涡,泄漏涡中心形成局部低压区。随着流量的增大,由于叶片工作面与背面的压差力作用减弱,在叶片背面之后形成的泄漏涡强度也逐渐减小,局部低压区面积逐渐减小。在叶片压力面叶片顶端轴向间隙区域,进入轴向间隙内的流体流动与主流在压力面顶部耦合形成角涡,角涡形状呈椭圆形。2)叶轮轴向间隙区域内流体沿叶轮旋转方向,由半径较大的高压区向半径较小的低压区流动,其运动轨迹大体呈螺旋状。在隔舌附近流域,由于流动受到隔舌的影响产生较强的局部二次流结构。隔舌对泵的性能有较大的影响。3)固液两相流模拟得到的流场结构与以纯液相模拟得到的流场结构基本一致。在叶轮轴向间隙内由于泄漏流的作用下产生较强的涡量。并且由泄漏涡与主流的相互作用,使得靠近泄漏涡泵体侧的涡量较大,沿轴向方向进入叶轮的内部,涡量逐渐减弱。4)在叶轮轴向间隙内螺旋状泄漏流结构的作用下,在泵体的吸入侧产生的磨损强度分布呈螺旋状,与实际的磨损情况完全一致。随着粒径的增大,前泵腔的磨损分布基本变化不大,但在隔舌区域二次流作用下,随着颗粒粒径的增大,该区域磨损强度急剧增大。5)固液两相流场中,颗粒的存在使泵扬程和效率均有一定程度的下降。随着颗粒粒径的增大,固体颗粒在吸力面和轮毂位置沉积的密度和面积逐渐增大,叶片磨损面积增大,尤其在后盖板轮毂区域变化明显。叶轮和泵体壁面颗粒沉积密度分布与磨损强度分布呈正相关关系,随粒径的变化规律也基本相同。(本文来源于《兰州理工大学》期刊2019-06-01）
田磊[7]（2019）在《液环泵叶轮轴向间隙气液两相泄漏流动的研究》一文中研究指出液环泵是一种抽送气体的流体机械,在气体压缩和输送等低真空行业有着不可替代的作用。由于其具有抽气量大、等温压缩等优点,在输送易燃易爆、有毒害、可凝性等气体时具有安全可靠等优势,液环泵广泛应用于煤炭、化工、电力、冶金等领域。液环泵不仅在叶轮及壳体内存在复杂的气液两相流结构,而且在叶轮与泵体端面间隙内由高压排气区到低压吸气区、由叶片工作面到背面存在气液两相泄漏流。泄漏流不仅削弱了水环的密封能力,同时还与主流相互作用,产生了泄漏涡,增加了流动的复杂性。因此,液环泵效率低,内部复杂的气液两相流动制约着液环泵性能的提升。为了探索液环泵叶轮轴向间隙两相泄漏流动机理,本文用数值方法对间隙泄漏流动进行研究,具体工作包括以下几个方面:1.在考虑叶轮轴向间隙的条件下,对2BE-203型液环泵内部流动进行数值模拟研究。叶轮内气液两相基本呈完全分离状态,在壳体内形成近似等厚度的液环,气相区域从吸气区始端角位置开始沿旋向面积逐渐增大,进入压缩区后面积逐渐减小直至排气后终端角位置;在叶轮流道内,相邻两个叶片间的气液两相分界线呈“S”型分布,由于压差作用,同一叶片工作面与背面处的气液分界面不在同一位置处。2.轴向间隙内气液两相流的流场结构与叶轮内气液两相流的流场结构基本一致,气液两相流基本呈完全分离状态,由于缺少叶片的作用,间隙截面上的液相分布面积要大于叶轮中间截面。间隙内吸气区气液分界线较杂乱,分别在气相中形成了一定量的液滴,在液相中形成了一定量的气泡,部分液滴沿圆周方向运动,气泡沿周向旋转的同时沿径向扩散到液环中。轴向间隙的吸气区末端存在大量的液滴,部分液滴沿着吸气区壁面回流至低压吸气区。间隙排气区气液分界面相对比较光滑,在排气区外侧液环内存在一定量的气泡沿着叶轮旋转方向逐渐向轮毂移动。3.随着叶轮的旋转,叶轮流道截面(r=120mm)逐渐沿顺时针旋转,截面内相态分布沿轴向高度方向分布呈不均匀状态,此截面逐渐由排气区进入液环液相区,液相首先出现在间隙内,并进而逐渐扩散到整个叶轮流道;随着叶轮的继续旋转,截面逐渐进入吸气区,气相首先出现在叶片背面的中下部,并逐渐扩散到整个流道及轴向间隙。在一定的时间间隔内,液滴位置以及液滴区域大小发生了变化,说明了液滴除了在圆周方向有一定的位移外,还沿径向向外移动了一定的距离。此外,间隙内流动速度明显滞后于叶轮主流区域,从而在轴向间隙内形成了流动的泄漏,降低了泵的效率。4.在压差力的作用下,泄漏流从压力面(PS)流向吸力面(SS)。泄漏流的流向与主流相反。角涡出现在间隙的压力面入口附近,泄漏涡出现在吸力面后方。泄漏流以很大的速度射入叶片背面(SS),并继续向前流动了一段距离,形成壁面射流现象。壁面射流和主流之间的相互作用形成了一个剪切层,其湍动能非常大。壁面射流带着较大的动能最终卷进泄漏涡中。当壁面射流在周向上具有的动量越大时,在泵端壁附近的剪切层则会越长越明显。壁面射流最终会随着与主流的相互作用而减速。在壁面射流与主流的交界处,圆周方向的速度下降到零。流动在这一位置开始与端壁分离,因此出现了泄漏涡。由于叶片工作面与背面的压差是泄漏流动的根本原因,压差越大,则泄漏涡强度越大,其对主流的干扰作用也会越大,液环泵内压力场的分布对泄漏流结构有着重要的影响。在间隙区,由于吸气区和压缩区的压力变化比排气区和过渡区的压力变化更剧烈,涡量主要分布在吸气区和压缩区周围。(本文来源于《兰州理工大学》期刊2019-06-01）
马昊依[8]（2019）在《拖拉机多路阀配合间隙设计及泄漏特性研究》一文中研究指出液压系统作为拖拉机的驱动单元,其主要作用是为拖拉机传递动力。多路阀作为拖拉机液压系统的核心控制元件,其性能对拖拉机整体性能有着重要影响。由于多路阀在工作过程中受到压力场和温度场的共同作用,使得阀芯和阀体产生一定变形。目前,由于阀芯、阀体变形导致的卡紧、泄漏量过多的问题尚未得到有效的解决,严重制约了拖拉机的工作可靠性,因此,设计合理的初始配合间隙、选择合适的材料、综合考虑各个影响因素对多路阀泄漏量的影响程度并确定最小泄漏参数,对多路阀的设计、生产和使用有着重要的理论意义和工程价值。针对上述问题,本课题以某履带式拖拉机多路阀为研究对象,结合多路阀特殊的工作环境和复杂的内部结构,充分考虑流体场、温度场以及固体场之间的耦合作用关系,提出了基于ANSYS-Workbench平台的热流固耦合数值模拟的分析方案,对流场、温度场以及固体场进行耦合分析。得出最高压力下不同油液温度变化对阀芯、阀体变形量的影响,并详细地研究了常见材料阀体、阀芯配合间隙随温度的变化规律,对不同配合方案的最优初始间隙进行优化设计,并完成了阀芯、阀体材料的强度校核,最终得出最优配合间隙和最优配合方案。本文进一步通过AMESim仿真平台分析了阀芯直径、配合间隙、工作压力、偏心距、遮盖量以及油液粘度对多路阀泄漏特性的影响,并通过正交分析试验得出了不同因素对多路阀泄漏量的影响程度,确定了多路阀最小泄漏量参数。经过工业现场的试验验证,试验结果和仿真结果基本一致,验证了分析结果的正确性。本课题研究设计的最优配合间隙、最优配合方案以及最小泄漏参数,能够保证在不发生卡紧、且满足强度要求的前提下,实现泄漏量最小化。有效地解决了多路阀“泄漏”和“卡紧”之间的矛盾,降低了多路阀故障发生率,同时提高了产品的使用寿命,为企业和社会带来一定的经济效益。(本文来源于《河南科技大学》期刊2019-05-01）
钟路阳,柳阳威,陆利蓬[9]（2019）在《不同间隙大小轴流压气机转子叶尖泄漏非定常流动的DDES研究（英文）》一文中研究指出叶尖泄漏流动对航空发动机的压气机性能有很大的影响,对其进行准确的数值模拟十分重要。延迟脱落涡模拟(DDES)方法在保证计算准确性的同时节省了计算资源。本文针对不同间隙大小和不同工况对大尺寸低速轴流压气机转子进行了DDES模拟。将时均结果与瞬时结果进行了比较,分析了不同叶尖尺寸下流动的非定常性。然后利用LUMLEY叁角形分析了叶尖泄漏流动的雷诺应力各向异性。各向异性沿叶尖泄漏涡向下游发展方向变化。小间隙情况下各向异性较弱,这是由于小间隙情况下流动更加稳定。最后,利用快速傅里叶变换(FFT)分析了泄漏涡核心的速度脉动频谱,讨论了泄漏流动的非定常性。(本文来源于《风机技术》期刊2019年02期）
杨进飞,陈志,何甲[10]（2019）在《叶顶汽封径向和轴向间隙对汽轮机泄漏量及主轴位移的影响》一文中研究指出通过对某化工厂汽轮机的叶顶汽封和主轴轴位移故障的分析,发现当漏气量增加到一定程度后会加快推力轴承的磨损,从而引起汽轮机轴位移逐渐增加,这表明汽封的损坏不仅引起泄漏增加还会导致主轴位移增加。采用FLUENT软件对叶顶汽封的流场进行数值模拟,研究汽轮机叶顶汽封的径向间隙和轴向间隙对汽轮机泄漏量及汽轮机主轴位移的影响,提出合理的工作间隙。研究发现:汽轮机叶顶汽封径向间隙是影响泄漏的重要因素,径向间隙增大将导致蒸汽泄漏量增大,汽轮机轴向推力增加,从而导致主轴位移增加;在总长度一定时,轴向间隙值对蒸汽泄漏量没有明显影响,但增加轴向间隙可以使进入汽封的蒸汽压力更加稳定。考虑到叶顶汽封的装配和热膨胀问题,对所研究的叶顶汽封提出了径向间隙为0.65 mm,轴向间隙为3.5 mm的修复方案,通过实践证明该方案现场修复是成功的。(本文来源于《润滑与密封》期刊2019年03期）
间隙泄漏论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为了探索来流马赫数的变化对吸力面叶尖小翼间隙泄漏流动控制效果的影响,采用数值模拟软件ANSYS CFX对Ma=0.5、Ma=0.6及Ma=0.7叁个高亚声速下无叶尖小翼叶栅及加装了不同宽度吸力面小翼的扩压叶栅进行了数值计算。结果表明:当Ma=0.5时,不同宽度吸力面叶尖小翼都可以削弱泄漏涡的强度,改善叶顶间隙流动,降低叶栅流动损失。与原型叶栅相比,SW2.0方案总压损失降低了4.52%。而当来流马赫数逐渐变大时。吸力面叶尖小翼对叶栅顶部流场带来的有效改善作用随之减弱,对流场的消极影响增强。当Ma=0.7时,吸力面叶尖小翼结构增加了流场总压损失。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
间隙泄漏论文参考文献
[1].李盼,曹丽华,孟宾,常昕烨,司和勇.汽轮机叶顶汽封间隙泄漏涡动特性研究[J].润滑与密封.2019
[2].吴宛洋,钟兢军,王会社.来流马赫数对吸力面小翼控制间隙泄漏效果影响的研究[J].工程热物理学报.2019
[3].兰天,周平,闫英.基于等效泄漏间隙的不同密封结构泄漏率分析[J].现代机械.2019
[4].黄道春,卢威,姚涛,夏军,全万霖.植被火条件下导线-板短空气间隙泄漏电流特性研究[J].电工技术学报.2019
[5].郭蕾.半开式离心泵叶顶间隙泄漏流对失速特性的影响研究[D].西安理工大学.2019
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[7].田磊.液环泵叶轮轴向间隙气液两相泄漏流动的研究[D].兰州理工大学.2019
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[9].钟路阳,柳阳威,陆利蓬.不同间隙大小轴流压气机转子叶尖泄漏非定常流动的DDES研究（英文）[J].风机技术.2019
[10].杨进飞,陈志,何甲.叶顶汽封径向和轴向间隙对汽轮机泄漏量及主轴位移的影响[J].润滑与密封.2019