土体动力特性、复杂场地非线性地震反应及其方法研究

论文摘要

土体动力特性、复杂场地非线性地震反应分析及其方法研究是近二十多年地震工程学和岩土地震工程中非常活跃的前沿领域。该课题涉及面广、关键环节多、方法也不够成熟,虽成果丰硕但仍存在强于试验、弱于观测、研究角度及分析方法单调、物理机制理解不够等显著不足。因此,论文首先总结了国内外的研究现状,阐述了该课题的理论及工程实际意义。基于大量高质量强震观测及钻井台阵资料,对土体线性、非线性动力参数反演、土动非线性及软土本构、时域积分方法、竖向地震动对斜坡场地非线性地震反应的影响、近断层速度大脉冲地震动下复杂场地双重非线性反应分析等核心问题进行了与前人不同的研究,主要工作及创新如下:1.土体动力一维非线性本构关系是场地及地基动力响应、土工数值分析的关键。回顾和总结了国内外的发展状况及研究进展,对其分析方法、由等幅循环荷载到不规则荷载的扩展及应用规则、试验阻尼比的等效、滞回曲线形状等核心问题进行剖析、评价和探讨,对各种模型的优缺点进行了比较和讨论,指出了影响场地非线性地震动波形-土体滞回本构曲线形状及曲率变化规律是当今本构研究的热点。2.通过基岩覆盖单粘土层场地、Los Angeles Obregon Park多覆盖层场地、台湾Lotung DHB钻井台阵试验场对Pyke方法、“阻尼比退化系数”模型、非Masing准则模型一和非Masing准则模型二、“隐式应力阻尼等效”模型这五种常用动力本构进行了细致对比,说明了各模型有效合理的相对性,以及与强震观测相差异的客观性。针对上述问题及试验中滞回本构曲线形状时常表现为先平缓然后变化剧烈等特征,提出了“考虑试验阻尼效应的一种土体动力双型抛物线本构模型”,建立了不规则荷载下灵活变化的本构规则,并给出了A型和B型抛物线的函数表达及调制因子Ad的施加过程。通过对试验阻尼比的模拟,说明了九种土体本构的差异及加卸载准则。针对台湾LotungDHB钻井台阵试验场地,等效线性化方法SHAKE91、LSSRLI-1,时域非线性方法DESRA-2（Huang等）、以及上述五种方法共计九种方法进行了非线性地震反应分析。结果表明:双型抛物线本构模型计算的复合加速度地震动的峰值大小、波形大小相对关系及后续波形,与实际地震记录较为一致,说明了模型的合理性以及应用于工程实际的可行性。基于调制因子Ad对滞回本构曲线加以调制的思想,对“阻尼比退化系数模型”进行了扩展和修正,给出了“广义阻尼比退化系数模型”的理论表达式,并由钻井台阵试验场说明了其合理性。最后,将上述所有时域本构模型统一编制为出平面非线性波动程序APNWP1D。3.如何合理有效地刻画软土场地非线性地震响应已成为岩土工程中的重要课题之一。对循环荷载下软土刚度退化、动强度降低及残余应变势的研究现状作了探讨,针对动三轴、动简剪、动扭剪试验研究结果,提出了多项式形式的动态残余应力势模型,分别给出了等幅循环荷载的相对残余应力势及不规则荷载的局部相对残余应力势的概念,并通过试验结果加以验证;阐述了残余应力势与残余应变势的密切关系,以及残余应力势在不规则荷载作用下的应用规则;动态残余应力势模型在厦门白鹭洲软弱场地分析中得以应用,其永久位移、应力应变动态范围、淤泥层隔振效应、竖向及剪切地震响应的差异等,均符合人们对残余应力特性及非线性场地反应的认识,进一步说明了模型的合理性及实用性。4.着重分析了以土工试验资料的归纳提炼为基础的经验关系模型,在剖析以往二维土动弹塑性本构模型之后,提出了土体动力单、双滞回非线性本构模型,给出了具体实现过程及步骤,并设计了两个数值实验实例加以验证,通过计算二维场地非线性动力反应及滞回本构曲线,与一维情形的比较,说明了两类本构模型的合理性。5.为了认识钻井台阵场地在中小地震动、强地震动下的土体线性、非线性动力特征,校验工程钻探方法及现场测试技术,提高土工试验精度。首先,阐述了线性成层介质场地反应P-SV、SH斜入射波动分析方法,其层转换矩阵元素总为实数。编制了斜入射线性波动场地反应程序SSRA,以均匀弹性半空间波动分析验证了程序的正确性。然后,在其他学者的基础上给出了遗传算法-单纯形法结合形成的全局-局部混合优化方法及设计步骤。最后,针对响嘡老井2#钻井台阵的中小地震记录,提供了以往研究中没有涉及的P波波速值、阻尼比值及与频率有关的阻尼频率因子b值。结果表明:反演的响嘡 2#剪切波速值大于94年单孔原位波速测试结果,而更接近于距其200多米的3#的剪切波速结果。并发现在峰值加速度60gal量级的地震作用中就存在反演可以察觉的土体非线性。另外,对响嘡 2#场地效应特性及应力传递函数进行了分析。针对强地震动钻井台阵记录,尝试性地给出了时域滞回非线性场地土体动力特性的反演方法,并以日本Kik-net强地震动台网的TKCH07钻井台阵观测资料进行了实践分析,得到的结果基本属于国际公认的砂土及粘性土土工实验范围,说明了其可靠性。6.目前波动显式有限元分析多以位移和（或）速度作为输入,而加速度记录更直接地保留了地震波的原始信息。为此,发展了一种直接以地震加速度作为输入的显式算法,该算法以中心差分和Newmark-β法结合,并通过平衡方程约简得到。采用水塔及框架结构为例,与现有振型分解联合Duhamel积分方法、Newmark-β隐式解法及五种显式算法进行了对比分析。结果表明:该算法可以在保证计算效率的前提下,得到与振型分解联合Duhamel积分方法、Newmark-β隐式解法相吻合的加速度反应。另外,对非传统方法-即基于时域数字滤波器传递函数的实时处理方法进行了简要归纳,并推荐了一套初值计算公式。7.国内外规范推荐或强制规定竖向地震动取为剪切反应谱的1/2-2/3,但该规定如何改进使之更合理已成为一个重要课题。首先对研究现状进行了简单总结,编制了可处理辐射阻尼、地震动相位特性、计算高效的二维波动显式有限元等效线性化程序ELPSV。初步研究表明:竖向地震动强度对周期在0.3秒以下的地表剪切反应谱有一定的影响,而高于0.3秒部分影响轻微。竖向地震动强度对斜坡场地的竖向地震反应及地表竖向反应谱的影响显著,按规范取值将偏于不安全。受地形条件影响,坡顶剪切地震反应会比坡脚反应要大,而竖向地震反应却并不明显。土层交界面的地震反应要比周围反应要低,交界面效应明显。软斜坡场地除竖向地震反应略有差别外,其它情形与硬斜坡场地的规律基本一致。该结果定量反映了竖向地震动的影响程度,为斜坡场地上考虑竖向地震动的建（构）筑结构的抗震设计提供了有益基础。8.利用日本小田原场地强震观测资料,对两个较大的单双滞回非线性波动模拟程序PSVNWA2D和SHNWA2D进行了细致校核,不仅分析出平面SH型非线性波动的模拟,而且进行了平面内P-SV型非线性波动的模拟。不但给出了观测点的理论地震图,而且还预测了相应的地震动速度、位移和永久位移。甚至给出了典型单元的单双滞回非线性动力本构曲线。针对绥棱缓斜坡场地,利用PSVNWA2D程序计算了Northridge、Turkey两次地震作用,分别输入强弱地震动两种情形,计算了地表点和第二层交界面点加速度和位移反应,说明了各点的地震动变化、滞回曲线变化规律以及两次地震强弱情形的非线性地震反应的差别,分析了传递函数的频谱变化、放大倍数、以及剪切反应引起的竖向地震动。研究中发现了随着地震动输入强度的增大,观测点的非线性反应放大倍数反而增大的现象,文中阐述了原因,并在强震观测和震源机制中获得支持。同时还发现了等效线性化方法与时域非线性方法计算的位移、速度、和加速度传递函数的本质差别。另外,也进行了Loma Prieta地震动作用的分析。在Kobe地震动作用下,对类西雅图盆地进行了出平面和平面内两种情形的非线性反应分析,其中也进行了线性反应的对比。结果表明:平面内非线性波动模拟结果与出平面情形结果差别显著,尤其是对于位移反应和永久位移值。平面内非线性波动模拟结果中可发现典型的“盆地聚焦效应”,而出平面情形并不明显。但是,两种情形中可以发现明显的“盆地底边边缘效应”。这两种效应,会使位于场地剖面不同位置点的地震动差别很大。这些非线性场地地震反应的特点和规律,有益于重大工程考虑场地非线性的设计地震动的预测与估计,有助于重要建筑结构的非线性抗震设计。9.通过近断层单向、双向速度大脉冲输入的自检验分析,指出了工程中传统等效线性化方法的适用条件及局限性。提出了既考虑物理（本构）非线性又考虑几何非线性的一维场地时域显式双重非线性动力反应分析方法,并将该方法增加到APNWP1D程序中,设置单独开关加以控制。将近断层速度大脉冲地震动输入分解为两种独立机制-弹性大变形机制和双重非线性（弹塑性大变形）机制。提出了双机制分合法和统一法。对于二维复杂场地,针对近断层单向和双向速度大脉冲地震动,结合地震动分解策略,提出了动力弹塑性理论有机结合几何非线性-即动力弹塑性大变形机制分析方法,编制了较大的二维双重非线性动力计算程序软件DNDYN2D。在TCU068单向速度脉冲和Northridge NWPCR双向速度脉冲作用下,对华林路农科院复杂场地的双重非线性动力反应进行了分析。结果表明:单向速度脉冲地震动作用时,双机制分合法比双机制统一法更合理,双机制统一法更宜于分析双向速度脉冲作用。定量给出了华林路农科院场地的的永久位移、加速度时程及峰值结果。该方法可用于基岩处几米永久位移的强地震动（PGA大于400gal）作用下,近断层成层场地的强非线性地震反应分析;也可得到工程中较为满意的二维场地双重非线性地震反应解答。最后,对研究工作简要总结,并指出了另外尚需研究的工作。

论文目录

• 摘要
• ABSTRACT
• 第一章 绪论
• 1.1 引言
• 1.2 研究的目的和意义
• 1.3 研究方法及国内外有关进展
• 1.4 本文的主要工作
• 上篇 土动力特性反演及土动非线性本构关系研究
• 第二章 土体动力一维非线性本构关系剖析、评价与探讨
• 2.1 引言
• 2.2 核心问题探讨
• 2.3 分析方法剖析与评价
• 2.4 存在的问题及发展方向
• 第三章 考虑试验阻尼效应的一种土体动力双型抛物线本构模型
• 3.1 引言
• 3.2 现有五种本构模型在场地非线性地震反应分析之对比
• 3.3 土体动力双型抛物线本构模型
• 3.4 各种本构模型对土体试验阻尼比模拟的对比
• 3.5 土体动力双型抛物线本构模型的工程应用
• 3.6 “广义阻尼比退化系数”模型
• 3.7 场地非线性地震反应分析中本构模型的应用及成果
• 3.8 结语
• 第四章 软土动态残余应力势模型及其工程应用
• 4.1 引言
• 4.2 残余应力势的试验研究
• 4.3 残余应力势模型及其试验参数
• 4.4 残余应力势模型的应用
• 4.5 结语
• 第五章 二维土动弹塑性本构评述及单、双滞回非线性本构模型研究
• 5.1 引言
• 5.2 二维土动弹塑性本构沿革
• 5.3 土体动力双滞回非线性经验模型的数值实验验证
• 5.4 讨论与结语
• 第六章 钻井台阵场地土体线性、非线性动力特性反演分析
• 6.1 引言
• 6.2 线性成层介质场地反应的波动分析方法
• 6.3 混合遗传算法的实现
• 6.4 响嘡2＃场地土体线性动力特性反演分析
• 6.5 时域滞回非线性场地土体动力特性反演分析
• 6.6 结语
• 下篇 数值积分格式、复杂场地非线性地震反应分析及其方法研究
• 第七章 求解加速度反应的显式积分格式研究
• 7.1 引言
• 7.2 基于加速度的显式积分格式
• 7.3 格式精度和稳定性简析
• 7.4 工程实践的数值试验
• 7.5 地震动数据实时处理及SDOF较精确地震响应计算
• 7.6 结论与讨论
• 第八章 竖向地震动对斜坡场地非线性地震反应的影响
• 8.1 引言
• 8.2 显式波动有限元的等效线性化方法
• 8.3 斜坡场地模型及输入地震动
• 8.4 竖向地震动对地表反应谱的影响
• 8.5 竖向地震动对场地等效动力时程及峰值的影响
• 8.6 竖向地震动对软斜坡场地非线性地震反应的影响
• 8.7 结语与讨论
• 第九章 复杂场地地震反应的单、双滞回非线性波动模拟分析
• 9.1 引言
• 9.2 研究进展
• 9.3 基于空间外推的多次透射人工边界条件（MTF）
• 9.4 日本小田原复杂场地强震观测对本文方法的验证
• 9.5 绥棱缓斜坡场地、类西雅图盆地的非线性地震反应分析
• 9.6 结语
• 第十章 近断层速度大脉冲地震动作用下复杂场地双重非线性动力反应研究
• 10.1 引言
• 10.2 研究难点及机理初探
• 10.3 传统等效线性化方法的适用条件及局限性
• 10.4 水平成层场地的时域双重非线性动力反应分析方法
• 10.5 二维复杂场地时域双重非线性动力反应研究
• 10.6 结语
• 第十一章 结语和展望
• 11.1 研究工作总结
• 11.2 尚需研究的工作
• 附录 多层弹性半空间中的地震波
• 参考文献
• 作者简介及博士期间的工作
• 致谢