导读:本文包含了铁基泡沫论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:氮氧化物,选择性催化还原,Mn,Fe基催化剂,改性
铁基泡沫论文文献综述
訾朝辉[1]（2019）在《Mn改性泡沫镍负载铁基催化剂低温SCR脱硝性能研究》一文中研究指出NO_x是大气污染物的主要来源之一,对人体和环境有很大危害,已成为环境领域亟待解决的问题。选择性催化还原(Selective catalytic reduction)技术是当前最为有效的NO_x脱除方法,_(而术)~(已化获剂),~(得为了锐广钛泛矿)_(是很把多反工应业器烟置气于温除度尘达器不和到脱此硫温塔度之范后围,)~(应TiO用2。负在载SVC2RO 5-脱W硝O3技或术V中2O,5),_(这因样此降急低需了开飞发灰)~(-核Mo心O是3氧脱化硝物催),_(低中温的脱碱硝金催属化(K剂)~(化其剂脱。硝现温在度应范用围最)、。_(N低)~(为广)_a~3_温~(泛0)??x_等~(0的)_()S)~(-4商)、_(CR碱)~(00用)_(土脱金硝技属)~(°脱C硝。催然)(Ca、Mg等)、重金属(Pb、Zn等)和SO_2对催化剂的毒化作用,同时还可以避免再热烟气造成能源浪费。但目前的低温(<250°C)SCR脱硝技术也存在一些问题,如温度窗口窄、催化剂活性不高、抗中毒能力差等。因此开发一种低温高效、抗中毒能力强、污染小的催化剂迫在眉睫。本文以Mn、Fe作为活性组分,金属泡沫镍作为载体,采用浸渍法制备了一系列脱硝催化剂,对其脱硝性能、抗碱金属(K、Na等)与重金属(Pb、Zn等)性能和抗硫抗水性能进行了研究;在此基础上,对催化剂进行了改性以进一步提高其脱硝性能。同时采用XRD、XPS、H_2-TPR、NH_3-TPD和In situ DRIFT表征技术对催化剂进行了表征,以揭示催化剂表面的晶相结构、元素价态浓度、催化剂的还原性以及催化剂的酸位点数量和酸性强弱与脱硝性能之间的内在关系。此外,对脱硝催化剂进行了动力学初步分析,建立了反应动力学模型。其研究结果如下:(1)煅烧温度为500°C时,由于活性组分Fe较好的分散在载体镍表面,催化剂可以提供较好的氧化还原性能以及较多的供气体吸附的酸位点,因此在此温度煅烧的10Fe/Ni催化剂具有较优的脱硝效率。添加一定量的Mn可以改变10Fe/Ni催化剂表面Fe不同价态之间的比例,提高催化剂表面Fe~(3+)/Fe~(2+)的比例,增加晶格氧的含量及表面的Br?nsted活性酸位点数量,增强了催化剂在低温范围内的氧化还原能力,因此有效提高了3Mn10Fe/Ni催化剂的低温SCR脱硝活性,拓宽了其活性温度窗口,使其在120-240°C下的NO_x转化率达98.4%-100%。对3Mn10Fe/Ni和10Fe/Ni催化剂反应动力学的研究表明,3Mn10Fe/Ni催化剂SCR反应活化能比10Fe/Ni催化剂SCR反应活化能低21.6%。同时得到了10Fe/Ni和3Mn10Fe/Ni催化剂的动力学方程,由此可以推测它们脱硝反应的趋势。(2)研究了3Mn10Fe/Ni催化剂的碱金属K中毒及Co改性3Mn10Fe/Ni催化剂在120-240°C温度范围内的抗中毒性能。研究结果表明,K添加后3Mn10Fe/Ni催化剂表面的NiO/Ni、Fe~(3+)、Mn~(4+)、晶格氧比例、不饱和Ni原子的含量和Ni-Mn/Fe复合氧化物的结构缺陷下降,Ni与Mn、Fe之间的协同作用减弱,氧化还原能力下降,Br?nsted酸位点数量显着减少,从而使催化剂低温脱硝活性降低,且K添加量越高,催化剂碱金属中毒现象越明显。当K负载量达到0.3%时,3Mn10Fe/Ni(fresh)催化剂抗碱金属性能显着降低,其脱硝活性降至45%。_(间低的温协氧同化)~(CNio原改子性)_(作还)~(的0)._(用原)~(含3K量3),_(性降)~(和M)_(能低)~(nN1i),_(了从催而化使)~(0-FMe/n/NFi e催复化合剂氧后化)_(剂3M表n1面0的Fe),~(物催的化结)_(/酸Ni性抗),_(增K)~(剂构)_(加中了毒)~(表缺面陷N增iO加/N。i且)_(B能r?力ns明ted显)、_(酸提位高点。当的)~(FCeo3+的、添Mn加)_(数Co)~(4+增)、_(量添)~(强晶),_(加改量善为了)~(了格N氧i比与)_(0催)~例.~M_(2化)、_%~n、_(剂时的)~(不F饱e),_(中其)~(之和)èg抗K性能最优,在220°C时脱硝活性达98%。(3)对3Mn10Fe/Ni催化剂重金属Pb和Zn中毒及Co改性3Mn10Fe/Ni催化剂抗中毒性能的研究结果表明,3Mn10Fe/Ni催化剂Pb和Zn中毒后,一方面由于8Pb/fresh(fresh即3Mn10Fe/Ni催化剂)和2Zn/fresh催化剂中重金属Pb、Zn与晶格氧的强相互作用,使8Pb/fresh和2Zn/fresh催化剂中晶格氧的含量降低,这导致NH_3的活化和氧循环减弱。另一方面,高价态金属元素(Fe~(3+)和Mn~(4+))的含量降低,导致8Pb/fresh和2Zn/fresh催化剂的还原能力降低。由于Pb,Zn与酸性位点之间的化学相互作用以及催化剂表面上PbO和ZnO的物理覆盖,引发了催化剂表面上Br?nsted酸位点的酸度减弱,酸性位点数量减少,导致催化剂表面吸附NH_3的能力减弱。NO_x和NH_4~+反应形成N_2的反应速率变慢。综合上述原因,重金属Pb和Zn中毒使3Mn10Fe/Ni催化剂的脱硝活性由75.8%-99.9%降低至14.3-72.7%。Co改性8Pb/fresh和2Zn/fresh催化剂,可有效降低Pb和Zn对催化剂的影响,使其脱硝活性由14.3-72.7%升高至41-81%。(4)对3Mn10Fe/Ni催化剂在180°C进行的抗硫和抗水研究表明,3Mn10Fe/Ni催化剂的H_2O中毒是可逆过程。它10 vol.%(体积分数)的H_2O中毒之后,最终催化剂的脱硝活性稳定在85%。H_2O中毒的原因可能是因为H_2O和NH_3之间的竞争性吸附减少了NH_3吸附的活性位点数量,H_2O会明显抑制吸附在Lewis酸位点的NH_3和NO之间的SCR反应,从而降低SCR的脱硝活性。3Mn10Fe/Ni催化剂的SO_2中毒是不可逆的。它在200 ppm和400 ppm的SO_2中毒之后,最终催化剂的脱硝活性稳定在53%。这是因为SO_2的存在导致在3Mn10Fe/Ni催化剂上形成NH_4HSO_4、(NH_4)_2SO_4和金属硫酸盐。通过SO_2与反应气体(NH_3和O_2)之间的反应,生成的一些铵盐(如NH_4HSO_4和(NH_4)_2SO_4)在低温下难以分解,并且NH_4HSO_4可以阻断活性位点,降低催化剂的比表面积。在低温下,SO_2可被催化剂中的金属氧化物吸附并产生金属硫酸盐,导致催化剂失活。还对3Mn10Fe/Ni催化剂进行了SO_2+H_2O的中毒实验,催化剂SO_2+H_2O中毒之后,最终催化剂的脱硝活性稳定在50.5%。由于SO_2和H_2O的双重中毒效果,造成催化剂的脱硝效率下降更迅速。(本文来源于《安徽工业大学》期刊2019-05-30）
王鼎,武海玲,白利红,王彦莉,袁威[2]（2019）在《铁基泡沫材料动态压缩力学性能与吸能特性分析》一文中研究指出针对航空航天兵器等领域对抗冲击材料与结构的迫切需求,采用霍普金森压杆系统,研究铁基泡沫材料动态压缩力学性能,并给出不同应变率下铁基泡沫材料的能量吸收特性。结果表明:铁基泡沫材料具有较强的应变率敏感性,与静态压缩相比,动态加载条件下铁基泡沫材料的最大压缩应变更大,且动态压缩曲线出现应力平台段,应力平台值随应变率增大而增大;铁基泡沫材料在4个应变率下的单位体积吸收能量分别为169.45、202.36、219.26、254.24 kJ/m3,其单位体积吸收能量值随应变率的增大呈线性上升趋势。(本文来源于《兵器材料科学与工程》期刊2019年01期）
韩光辉[3]（2018）在《基于自蔓延燃烧法磁性铁基氧化物泡沫的制备与表征》一文中研究指出磁性材料作为功能材料的一个重要分支,在机械、电子、医疗、生物、环境、军工等领域得到了广泛的应用。随着纳米技术的兴起,磁性纳米材料因其独特的纳米效应所具备的特殊性能引起了材料学家们浓厚的研究兴趣。相对于金属磁性材料和稀土永磁材料,铁氧体磁性材料具有较好的磁性能和抗化学腐蚀性能,并具有制备简单方便、价格低廉等优点。泡沫多孔材料具有质量密度低、比表面积大、吸附性能好等优点提高了材料的应用价值。在多孔磁性材料领域,适当的孔结构能通过钉扎效应提高磁性材料的矫顽力。铁基氧化物泡沫兼备了铁氧体磁性材料和泡沫材料的优点,是一种重要的多功能磁性纳米材料。本课题采用溶胶凝胶自蔓延燃烧法制备氧化铁、钴铁氧体、钡铁氧体磁性泡沫材料,并利用XRD、SEM和VSM对产物的结构、形貌和磁性进行表征与分析。通过优化实验条件制备出低密度高磁性能的磁性铁基氧化物泡沫材料。通过自蔓延燃烧法制备α-Fe_2O_3、Fe_3O_4及Co_xFe_(2-x)-x O_3泡沫材料,并研究了甘氨酸与硝酸盐比例(G/N)、热处理温度等对泡沫状产物结构、形貌和磁性的影响。在G/N为0.6时直接合成了多孔薄膜状的α-Fe_2O_3与Fe_3O_4复合材料,并且Fe_3O_4的含量随G/N的增加而增加。在700℃热处理1 h后得到高孔隙率叁维网状泡沫,在550℃热处理时得到最高矫顽力。在G/N为0.6时Fe_3O_4泡沫具有最高饱和磁化强度为58 emu/g,此时的孔隙率很高且比表面积达到了199.2 m~2/g。采用自蔓延燃烧法制备了钴铁氧体磁性泡沫,研究了甘氨酸与硝酸盐比例(G/N)、热处理温度及Co元素含量对尖晶石型CoFe_2O_4泡沫结构、形貌和磁性能的影响。优化出了G/N为0.8,热处理温度为450℃,Co含量x为0.8的最佳工艺条件,此时Co_(0.8)Fe_(2.2)O_4泡沫矫顽力最高达3 kOe,饱和磁化强度约为42 emu/g。在此实验中测试了Co_(0.8)Fe_(2.2)O_4泡沫的质量密度为45 mg/cm~3,远低于CoFe_2O_4的晶体密度5.2 g/cm~3。采用自蔓延燃烧法制备了钡铁氧体磁性泡沫并研究了热处理温度、Al~(3+)取代量、以及软磁相成分Co_(0.6)Zn_(0.4)Fe_2O_4含量对钡铁氧体结构、形貌和磁性能的影响。研究发现,颗粒尺寸随热处理温度升高而增大,当热处理温度为1000℃时,产物BaFe_(12)O_(19)的矫顽力最高;在不同Al~(3+)取代量条件下BaFe_8Al_4O_(19)的矫顽力最高,达到了13.7 kOe。在制备BaFe_8Al_4O_(19)-x Wt.%Co_(0.6)Zn_(0.4)Fe_2O_4复合材料泡沫时,软磁相成分含量为30%时交换耦合效果最佳,此时的剩余磁化强度得到有效提高,光滑的磁滞回线表明硬磁-软磁两相发生了较好的交换耦合作用。(本文来源于《哈尔滨工业大学》期刊2018-06-01）
李颖颖,万隆,王俊沙,徐俊杰,刘莹莹[4]（2017）在《温度对铁基预合金粉腐蚀泡沫化人造金刚石微粉的影响》一文中研究指出采用铁基预合金粉对粒径为40~50μm的人造金刚石微粉进行腐蚀泡沫化处理。研究了不同温度对金刚石微粉表面形貌、颗粒直径、比表面积和孔容积的影响,并对腐蚀图案的各向异性和泡沫化机理进行分析。结果表明:当金刚石和预合金粉质量比为1∶2时,800℃处理的金刚石表面出现明显的腐蚀坑。随着处理温度升高,金刚石泡沫化程度先增大后减小,当处理温度为1 000℃时,金刚石泡沫化效果最好;此时,金刚石的比表面积和孔容积最大,分别为7.322m2/g和0.012mL/g。在腐蚀泡沫化过程中,金刚石发生了石墨化。(本文来源于《材料导报》期刊2017年14期）
朱俊志[5]（2017）在《铁基泡沫陶瓷催化剂CO_2微波重整CH_4试验研究》一文中研究指出合成气作为重要化工原料,应用非常广泛。通过CO2干重整CH4制合成气被认为是目前最有效的合成气制备方法之一,该过程同时利用两种主要的温室气体实现资源化利用,对减轻环境污染和碳排放有重要意义。Fe基催化剂为绿色环境友好型催化剂,但是用于干重整过程催化活性低、易积炭失活。微波加热具有的高效性、选择性等优点及在某些情况下与强吸波介质之间可能发生的耦合作用(如微波热效应、金属放电、微波消碳等),使得微波有望作为一种新型的加热方式用于重整反应。本文以泡沫陶瓷为载体、以Fe为活性组分制备廉价催化剂,利用微波与催化剂各组分之间的耦合作用,探讨用绿色廉价的催化剂代替贵金属催化剂的可行性。主要研究重整反应过程特性及影响因素,并对重整反应过程的积炭及反应机理进行探讨,为C02重整CH4新技术的研发及应用提供参考。以多孔聚氨酯海绵作为前驱体,利用有机泡沫浸渍法制备A1203和SiC·Si02两种催化剂载体。研究了烧结温度和助剂含量对催化剂载体吸波能力和抗压强度影响,当烧结温度为1200℃,助剂含量为20wt%左右时,催化剂载体在吸波和抗压方面表现出较优异性能。研究了不同操作条件(催化剂载体、活性组分含量、微波功率、空速)对重整反应特性的影响,主要结论如下:1)随着微波辐照时间的延长,Fe/Al203催化剂和Fe/(SiC·Si02)催化剂温度都呈现先稳步增大直到最高点,然后略有下降的趋势。微波辐照下,Fe/Al203催化剂在30min时达到最高温度600℃,Fe/(SiC·Si02)催化剂在3min时达810℃;2)Fe/Al203催化剂重整反应不明显,而Fe/(SiC·Si02)催化剂重整效率在5-8min左右时达到极值转化率95%左右;3)随着活性组分增大,反应物转化率和产物选择性都先快速增加然后略有降低。当Fe负载量为12%左右时,催化剂的综合性能相对最优,CO2转化率达到93%,氢气一氧化碳选择性高于95%;4)微波加热功率越低,重整反应过程越长,反应物转化率越低。与满功率相比,微波功率为720W时,CH4、CO2最大转化率略低,达到稳定所需时间延长;5)反应物的转化率及产物的选择性都随着原料气空速增大而减小。对典型条件下的重整反应过程进行在线质谱研究,发现重整反应过程中反应物(产物)变化可分为叁个阶段。在床层温度为810℃时,CH4和CO2转化率达到95%以上,氢气一氧化碳选择性高于95%。最终稳定后床层温度约777℃,反应物转化率在85%以上。对反应前后催化剂的表征,发现随着重整反应进行,积炭量越来越多,导致催化剂孔容积、比表面积有所下降。反应50h后催化剂积炭量约1wt%,而且主要积炭类型为纤维状积炭。另外还发现,某些积炭及碳化物在微波作用下会成活性中心,促进重整反应的进行。基于试验结论提出了常规加热下Fe基催化剂用于重整的可能反应机理,结合微波加热独特作用,认为微波可以促进积炭的活化,加速整个重整反应过程。(本文来源于《山东大学》期刊2017-05-30）
李颖颖[6]（2017）在《铁基合金对金刚石的泡沫化腐蚀及应用研究》一文中研究指出金刚石具有较高的强度、硬度、耐磨性和化学惰性,在精密磨削和抛光过程中得到广泛应用。金刚石颗粒尺寸较小,在使用的过程中通常用结合剂将其粘结起来制备成磨具。由于金刚石表面光滑、单颗粒切削刃数目较少,在磨削的过程中易造成金刚石过早脱落、磨削纹路粗糙等问题。为此,论文以铁基合金为腐蚀剂,对金刚石进行处理,使其形成微纳米孔的泡沫状,细化金刚石的结构,进而提高结合剂对金刚石的把持力,使金刚石通过自身局部的破碎产生新的切削刃,稳定并维持工具的锋利度,实现高效、高质量加工。主要研究结果如下:(1)铁基合金对金刚石的泡沫化腐蚀的起始温度约为800℃,温度升高或延长保温时间会加重金刚石的腐蚀程度;当金刚石和铁基合金的质量比为1:2,温度为1000℃,保温2h,高氧铁基合金腐蚀后金刚石的平均粒径D50由49.78μm减小为32.57μm,表面积和孔容积分别由原始的0.029m2/g和O.OOOml/g增大为7.322m2/g和0.012ml/g;温度1050℃,保温2h,低氧铁基合金腐蚀后的金刚石平均粒径D50由49.78 μm减小为33.01μm,比表面积和孔容积分别由0.029m2/g和0.000ml/g增大为 2.136m2/g 和 0.007ml/g。(2)金刚石表面出现叁种不同形貌的腐蚀坑:底部为点状的倒立金字塔型;底部为线状的船状腐蚀沟道;底部为平面的叁角形或者六边形,分别对应于金刚石的{100}、{110}和{111}面。(3)铁基合金对金刚石的泡沫化腐蚀机理为:1)铁基合金中铁镍原子含有未配对的d电子,高温条件下促使金刚石态的碳原子向石墨态的碳原子发生转变;2)温度高于607℃时,铁基合金中的Fe2O3以及在烧结过程中形成的Fe2O3对金刚石发生氧化还原腐蚀。(4)在电解提纯金刚石的过程中,阴极的电解效率与电流密度和pH值有关,阴极增重量随着电流密度的增加先增加后降低。电解的最佳工艺为:电流密度为10A/dm2,pH=5。(5)与原始金刚石相比,1000℃处理的金刚石制备的树脂结合剂磨具磨削的玻璃表面粗糙度从0.873μm降低到0.363μm,磨具磨削效率提高了 22.7%,磨削比下降了 10.2%;陶瓷结合剂磨具磨削的玻璃表面粗糙度从0.977μm降低到0.466μm,磨具磨削效率提高了 21.0%,磨削比下降了 15.7%。(本文来源于《湖南大学》期刊2017-05-01）
蒋武锋,赵春志,郝素菊,张玉柱,高春群[7]（2015）在《铁基泡沫金属的制备及性能研究》一文中研究指出以生铁为原料,采用氢化钛(Ti H2)粉末作为发泡剂,利用高真空电弧熔炼及单辊旋淬甩带系统在真空条件下用铜模铸造法制备了圆柱状的铁基泡沫金属。结果表明,随着Ti H2配比的增大,样品的气孔逐渐增多,样品的硬度和压缩断裂强度呈逐渐降低趋势。但当Ti H2配比为5%时,样品的气孔减小,而样品的硬度和压缩断裂强度则增大。(本文来源于《铸造技术》期刊2015年09期）
高芝,潘晓亮,谢世坤[8]（2008）在《粉体致密化制备铁基泡沫》一文中研究指出采用了粉体致密化(PCF)工艺制备铁基泡沫,研究了各工艺参数的影响规律,得出了实验条件下的优化工艺参数配置,即发泡剂含量0.4～0.5wt%、冷压压力范围1020～1720MPa、发泡温度1330℃、加热速度15℃/min、保温时间2～2.5min。并对孔隙率为53%的铁基泡沫样品进行了压缩性能测试,得到其最大压缩屈服强度约为110MPa,展示了比泡沫铝更加优越的抗压缩、能量吸收性能。这些研究结果对铁基泡沫的研究与开发提供了参考。(本文来源于《材料科学与工程学报》期刊2008年06期）
高芝[9]（2006）在《粉体致密化法制备铁基泡沫的研究》一文中研究指出铁基泡沫金属的抗压缩性能和能量吸收性能比铝等低熔点泡沫金属的更加优良,因此可用于汽车制造、高型建筑及轻质结构等更广泛的领域。虽然人们对泡沫金属的研究已有近50年的历史,但是对铁基泡沫的研究仍处于制备工艺的研究阶段。 本文研究的是粉体致密化发泡法(PCF)制备铁基泡沫工艺。首先,研究了在坯块压制过程中成分含量、装粉量以及压制工艺对冷压坯块压实密度的影响;其次,分析了发泡过程中发泡温度和保温时间对孔隙率及孔径的影响;再次,对实验得到的发泡样品进行了金相分析;最后,对Fe+C基泡沫样品进行了压缩力学性能测试。 实验得到的铁基泡沫样品的孔隙率范围在30%～60%之间,孔直径主要分布范围为0.1～6mm;Fe+C基冷压坯块中发泡剂CaCO_3的含量为0.4wt%～0.5wt%,410L+C基冷压坯块中发泡剂SrCO_3的含量为0.6wt%,冷压坯块的高度为7～12mm,冷压压速为0.05～0.02mm/s,冷压压力范围为1020～1720MPa:发泡温度为1300℃,保温时间约为1.5-6min;Fe+C基泡沫样品的基体组织以珠光体、二次渗碳体相混合的形态存在,而410L+C基泡沫样品的基体组织以铁素体和碳化物相混合的形态存在;孔隙率为53%的Fe+C基发泡样品可承受的最大压缩应力为110MPa。 由于铁基泡沫具备一些其它低熔点泡沫金属无法比拟的优异性能,因此对铁基泡沫的研究将成为越来越多的研究者关注的焦点。本文为铁基泡沫的研究提供了参考。(本文来源于《昆明理工大学》期刊2006-04-01）
铁基泡沫论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
针对航空航天兵器等领域对抗冲击材料与结构的迫切需求,采用霍普金森压杆系统,研究铁基泡沫材料动态压缩力学性能,并给出不同应变率下铁基泡沫材料的能量吸收特性。结果表明:铁基泡沫材料具有较强的应变率敏感性,与静态压缩相比,动态加载条件下铁基泡沫材料的最大压缩应变更大,且动态压缩曲线出现应力平台段,应力平台值随应变率增大而增大;铁基泡沫材料在4个应变率下的单位体积吸收能量分别为169.45、202.36、219.26、254.24 kJ/m3,其单位体积吸收能量值随应变率的增大呈线性上升趋势。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
铁基泡沫论文参考文献
[1].訾朝辉.Mn改性泡沫镍负载铁基催化剂低温SCR脱硝性能研究[D].安徽工业大学.2019
[2].王鼎,武海玲,白利红,王彦莉,袁威.铁基泡沫材料动态压缩力学性能与吸能特性分析[J].兵器材料科学与工程.2019
[3].韩光辉.基于自蔓延燃烧法磁性铁基氧化物泡沫的制备与表征[D].哈尔滨工业大学.2018
[4].李颖颖,万隆,王俊沙,徐俊杰,刘莹莹.温度对铁基预合金粉腐蚀泡沫化人造金刚石微粉的影响[J].材料导报.2017
[5].朱俊志.铁基泡沫陶瓷催化剂CO_2微波重整CH_4试验研究[D].山东大学.2017
[6].李颖颖.铁基合金对金刚石的泡沫化腐蚀及应用研究[D].湖南大学.2017
[7].蒋武锋,赵春志,郝素菊,张玉柱,高春群.铁基泡沫金属的制备及性能研究[J].铸造技术.2015
[8].高芝,潘晓亮,谢世坤.粉体致密化制备铁基泡沫[J].材料科学与工程学报.2008
[9].高芝.粉体致密化法制备铁基泡沫的研究[D].昆明理工大学.2006