聚乙烯醇液固转变在陶瓷无模成形技术中的理论及应用研究

聚乙烯醇液固转变在陶瓷无模成形技术中的理论及应用研究

论文摘要

陶瓷材料胶态无模成形是通过将含有或不含有粘结剂的陶瓷浆料在一定的条件下直接从液态转变为固态,然后按照快速成形的原理逐层制造得到陶瓷生坯的过程,对于复杂结构陶瓷制件的制备具有极其重要的理论和应用价值。目前,国内由于相关领域发展的制约,相关研究还存在很多问题。本文依托已经授权的专利技术,深入研究了聚乙烯醇(PVA)水溶液在硼砂水溶液引发下胶凝的基础理论及其在制备玻璃-Al2O3功能梯度材料及可控孔结构的多孔玻璃中的应用。运用综合热分析(STA)、红外光谱(IR)、X射线衍射(XRD)、环境扫描电子显微镜(ESEM)、原子力显微镜(AFM)以及基础力学性能测试等方法,借助于Origin数据分析软件、MATLAB软件,运用线性、非线性拟合、Runge-Kutta算法、L-M算法、人工神经网络等方法建立了涉及关键技术的理论模型。对几类陶瓷材料的组成设计、成形过程、烧结过程、物理或化学性能评价作了深入分析和讨论。课题的研究对于基于PVA胶凝特性的陶瓷制件无模成形技术的实际应用具有重要的理论参考价值。分析了硼砂水溶液液滴的运动速度与喷洒角度、时间以及浆料层倾斜角度的关系。分析了液滴到达浆料表面后,引发胶凝前后的运动特点。数值分析结果认为,可以通过增加降落高度和增加喷洒角度来提高势流,从而有效提高边界层的厚度以及上边界的流速,有效提供硼砂水溶液与浆料的接触。用切比雪夫多项式对PVA水溶液经硼砂水溶液引发过程中临界胶凝转变前的不稳定区域进行了研究。分析表明,用切比雪夫多项式逼近能够满足不稳定区域的数据评价,在该区域,PVA水溶液的表观粘度随着硼砂水溶液加入量的变化具有高阶非线性的特点。研究了署红Y水溶液及其硼砂水溶液在PVA液膜中的扩散并用AFM观察了硼砂水溶液与PVA发生反应前、反应界面以及生成凝胶的表面形貌。分析认为:合理降低硼砂水溶液的浓度或将滴落高度控制在10cm内,可以降低残留硼砂的量。AFM测试表明,胶凝后PVA的表面形貌发生了很大变化,反应后凝胶的网络结构更致密。应用Darcy定律在多孔介质两相流的扩展形式,分别建立了本技术中浆料的对流干燥控制积分、微分方程。研究了Al2O3水性浆料、Al2O3-PVA水性浆料、玻璃-Al2O3混合粉体的PVA水性浆料的水分相对蒸发速率与时间及温度的关系。详细讨论了升温过程中干燥过程的界定、应力的变化以及组成对浆料干燥过程的影响等。由于颗粒网络结构调整,Al2O3水性浆料的干燥过程中,水分的相对蒸发速率在降速干燥前出现两次典型的线性增加阶段。加入PVA后,由于Al2O3表面吸附了一层PVA高分子膜,而PVA中含有大量的羟基,水分子容易与这些羟基键合,导致加入PVA后两个阶段的水分相对蒸发速率随时间的变化率均显著提高。对于玻璃-Al2O3混合粉体的PVA水性浆料,水分的相对蒸发速率主要由玻璃网络决定,且有序溶剂层作用不明显。水分相对蒸发速率对颗粒网络结构中的压力分布有决定性影响。对于匀速升温干燥的线性增加阶段,应力随着厚度增加以及蒸发速率增加而增加,但随着渗透系数增加而减小。根据提出的专利技术制备了玻璃-Al2O3功能梯度材料(G-AFGMs)。制备的G-A FGMs具有良好的物理化学性能,其烧结温度范围为700~725℃,时间30~50min。利用人工神经网络的BP算法,建立了温度、梯度层数及Al2O3含量与G-A FGMs烧结收缩率之间的预测模型。预测表明,700~800℃,各种组成的G-A FGMs均有较好的抗热收缩及热膨胀能力。另外,层数增加有利于提高材料的整体抗热收缩及热膨胀性能。建立了G-A FGMs烧结的复合机理模型。前20min,烧结收缩主要由于玻璃的黏性流动及活化Al2O3晶界的共同作用决定。活化Al2O3晶界向平衡态转变的驱动力为Al2O3在保温过程中的受迫流动以及在降温过程中表面层形成的压应力。线扫描能谱证明,在中间10min,烧结传质遵循融解-沉淀机理。通过部分分解PVA凝胶引入直径为20~100μm的大气孔,研究了气孔对断裂的影响。研究发现,裂纹起源于Al2O3颗粒弱结合面,最终导致玻璃基体断裂,而气孔对断裂没有显著影响。根据专利技术设计并制备了可控孔结构的多孔玻璃-Al功能梯度材料。详细研究了烧结温度、烧结时间及组成对单层复合材料及梯度材料性能的影响。详细讨论了温度及时间对孔结构的影响。随着烧结温度升高,功能梯度材料的抗弯强度逐渐降低,吸水率逐渐增大。随着保温时间延长,抗弯强度先增加后降低,而吸水率则逐渐增大。ESEM证明,制备的功能梯度材料随着组成中Al含量增加,气孔的形貌及分布均发生了较为显著的变化。气孔主要由三部分组成,其中,由于玻璃烧结残留的气孔较少,直径<15μm;而由玻璃包裹Al形成的气孔直径为15~60μm;此外,还有一部分为烧结形成的气孔随玻璃粘性流动后接触长大形成的大气孔,直径>60μm。较高温度及较长保温时间有利于形成独特的双向分布孔结构,随着组成中Al增加,大气孔逐渐减少,而由玻璃包裹Al形成的气孔逐渐增加。研究了微米级Al粉高温诱导Na2O-CaO-SiO2玻璃生成板状α-Al2O3晶体的形成过程并观察了晶体形貌。ESEM测试证明,Al粉可以诱导Na2O-CaO-SiO2玻璃生成板状α-Al2O3晶体。1200℃下,晶体直径为400~1000nm,大部分呈聚集状态,部分晶体交互生长。板状α-Al2O3纳米晶体的生成温度最低为740℃。论文取得了以下创新性成果:(1)确定了硼砂水溶液与聚乙烯醇水溶液胶凝过程和机理。通过数值分析,定量给出了硼砂水溶液运动状态对胶凝过程的影响。用切比雪夫多项式回归方法定量研究了胶凝过程中的不稳定现象。(2)通过对陶瓷浆料的干燥过程的实验和计算,研究了不同浆料的相对蒸发速度与时间及温度的关系,以及浆料干燥过程的影响因素。(3)制备了玻璃-氧化铝功能梯度材料,研究了相关性能,建立了液相复合传质机理的模型,并进行了相关分析。(4)研究了气孔尺寸及形貌可控变化的功能梯度多孔玻璃的制备及温度与烧结时间对孔结构的影响。研究了Al与玻璃基体反应后生成晶体的形貌及过程。

论文目录

  • 摘要
  • ABSTRACT
  • 1.文献综述
  • 1.1.陶瓷及陶瓷基材料胶态成形技术研究进展
  • 1.1.1.注射成形
  • 1.1.2.注浆成形
  • 1.1.3.凝胶注模成形
  • 1.1.4.直接凝固成形
  • 1.1.5.水解辅助固化成形
  • 1.1.6.电泳沉积成形
  • 1.1.7.我国黄勇教授对陶瓷胶态成形研究的贡献
  • 1.2.无模成形及其在陶瓷胶态成形中的应用
  • 1.2.1.胶态无模成形技术的分类
  • 1.2.2.通过液体排除进行无模成形
  • 1.2.3.通过胶凝进行无模成形
  • 1.2.4.通过颗粒流动进行无模成形
  • 1.3.课题的研究目的和意义
  • 1.4.课题研究的主要内容、创新点
  • 2.PVA在无模成形技术中的应用
  • 2.1.PVA的特性及其应用
  • 2.2.PVA在无模成形技术中的应用现状
  • 2.3.PVA与硼砂反应胶凝的研究意义
  • 2.4.PVA与硼砂胶凝的化学过程
  • 2.5.胶凝应用于无模成形技术的可行性及难点分析
  • 3.硼砂水溶液运动过程及其引发PVA胶凝过程数值分析
  • 3.1.硼砂水溶液液滴运动模型建立及数值分析
  • 3.1.1.模型阐述
  • 3.1.2.影响引发剂液滴运动的主要参数
  • 3.1.3.Runge-Kutta方法求解微分方程
  • 3.2.第一部分硼砂水溶液液滴运动方程的建立及求解
  • 3.2.1.运动方程的建立
  • 3.2.2.运动方程的求解
  • 3.3.第二部分硼砂水溶液液滴运动方程的建立及求解
  • 3.3.1.运动方程的建立
  • 3.3.2.运动方程的求解
  • 3.4.胶凝前后液滴运动方程的建立
  • 3.5.实际胶凝过程及其不稳定性分析
  • 3.5.1.切比雪夫多项式回归分析方法
  • 3.5.2.结果与讨论
  • 3.6.本章小结
  • 4.PVA与硼砂反应的胶凝过程及凝胶表面形貌分析
  • 4.1.实验过程
  • 4.1.1.PVA水溶液的制备
  • 4.1.2.硼砂水溶液、署红Y水溶液及署红Y的硼砂水溶液的制备
  • 4.1.3.基片处理
  • 4.1.4.署红Y及其硼砂水溶液在PVA中的扩散及表面形貌观察
  • 4.2.署红Y水溶液及其硼砂水溶液在PVA液膜中的扩散
  • 4.2.1.署红Y水溶液在PVA液膜中的扩散
  • 4.2.2.署红Y的硼砂水溶液在PVA液膜中的扩散
  • 4.3.PVA胶凝前后的形貌观察
  • 4.3.1.滴落高度为1cm的表面形貌
  • 4.3.2.滴落高度为8cm的表面形貌
  • 4.4.本章小结
  • 5.陶瓷浆料多孔介质干燥过程的理论分析及实验观察
  • 5.1.多孔介质相关物理参数的理论处理方法
  • 5.2.多孔介质中单相流体流动方程
  • 5.3.多孔介质中两相流体流动方程
  • 5.3.1.多孔介质两相流中的液相流动方程
  • 5.3.2.绝对渗透系数和相对渗透系数
  • 5.3.3.多孔介质两相流中的气相流动方程
  • 5.4.多孔介质对流干燥传热传质物理过程分析及实验观察
  • 5.5.多孔介质中流体质量守恒与能量守恒积分方程
  • 5.6.多孔介质中流体质量守恒与能量守恒微分方程
  • 5.7.干燥过程的边界条件和初始条件
  • 5.8.本章小结
  • 2O3及玻璃-Al2O3浆料的干燥过程分析'>6.Al2O3及玻璃-Al2O3浆料的干燥过程分析
  • 6.1.实验过程
  • 2O3水性浆料的制备'>6.1.1.Al2O3水性浆料的制备
  • 2O3-PVA水性浆料的制备'>6.1.2.Al2O3-PVA水性浆料的制备
  • 2O3混合粉体的PVA水性浆料的制备'>6.1.3.玻璃-Al2O3混合粉体的PVA水性浆料的制备
  • 6.1.4.DSC/TG同步热分析
  • 2O3水性浆料的干燥过程及应力分析'>6.2.Al2O3水性浆料的干燥过程及应力分析
  • 6.2.1.干燥过程分析
  • 6.2.2.应力分析
  • 2O3-PVA水性浆料干燥过程的影响'>6.3.组成对Al2O3-PVA水性浆料干燥过程的影响
  • 2O3混合粉体的PVA水性浆料干燥过程分析'>6.4.玻璃-Al2O3混合粉体的PVA水性浆料干燥过程分析
  • 6.5.本章小结
  • 2O3功能梯度材料中的应用'>7.PVA液固转变在玻璃-Al2O3功能梯度材料中的应用
  • 7.1.G-A FGMs烧结性能的研究
  • 7.1.1.实验过程
  • 7.1.2.G-A FGMs烧结温度范围的确定
  • 7.1.3.烧结温度及时间对G-A FGMs性能的影响
  • 7.2.G-A FGMs烧结收缩的人工神经网络预测
  • 7.2.1.BP网络模型的建立
  • 7.2.2.网络训练及预测
  • 2O3含量对烧结收缩的影响'>7.2.3.温度及Al2O3含量对烧结收缩的影响
  • 7.3.G-A FGMs烧结机理的研究
  • 7.3.1.实验过程
  • 7.3.2.复合烧结机理及数学模型
  • 7.3.3.界面处的物质传输过程
  • 7.4.缺陷对G-A FGMs断裂机理的影响
  • 7.4.1.实验过程
  • 7.4.2.气孔分布特征
  • 7.4.3.裂纹扩展过程
  • 7.5.本章小结
  • 8.PVA液固转变在可控孔结构多孔玻璃中的应用
  • 8.1.设计原理
  • 8.2.实验过程
  • 8.2.1.浆料制备,复合材料及功能梯度材料制备
  • 8.2.2.性能测试与表征
  • 8.3.Al和玻璃混合粉体的热分析
  • 8.4.温度对不同组成的单层多孔复合材料性能的影响
  • 8.5.烧结温度及时间对梯度材料性能的影响
  • 8.6.温度对孔结构的影响
  • 8.7.保温时间对孔结构的影响
  • 8.8.本章小结
  • 2O-CaO-SiO2玻璃生成板状α-Al2O3晶体的研究'>9.Al诱导Na2O-CaO-SiO2玻璃生成板状α-Al2O3晶体的研究
  • 2中的氮化过程分析'>9.1.Al在N2中的氮化过程分析
  • 9.1.1.实验过程
  • 9.1.2.形貌观察
  • 9.1.3.氮化过程
  • 9.2.Al高温氧化过程分析
  • 9.2.1.实验过程
  • 9.2.2.表面形貌
  • 9.2.3.氧化过程
  • 2O3晶体生长的Sigmoid模拟'>9.2.4.Al2O3晶体生长的Sigmoid模拟
  • 9.3.板状氧化铝晶体的制备及表征
  • 9.3.1.实验过程
  • 9.3.2.形貌及物相分析
  • 2O3成核及生长过程分析'>9.3.3.板状α-Al2O3成核及生长过程分析
  • 2O3晶体形貌的影响'>9.3.4.低温下温度对板状α-Al2O3晶体形貌的影响
  • 2气氛中晶体的生长分析'>9.3.5.N2气氛中晶体的生长分析
  • 9.4.本章小结
  • 10.结论
  • 致谢
  • 参考文献
  • 攻读博士学位期间发表的学术论文目录
  • 附录 A.Runge-Kutta(R-K)方法
  • A.1.R-K方法的基本思想
  • A.2.R-K方法的推导
  • 相关论文文献

    标签:;  ;  ;  ;  ;  ;  ;  

    聚乙烯醇液固转变在陶瓷无模成形技术中的理论及应用研究
    下载Doc文档

    猜你喜欢