导读:本文包含了冲击韧度论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:V-N微合金钢,高强钢筋,氮含量,冲击韧度
冲击韧度论文文献综述
杜杰杰,孙志林,张昕,翟永臻,冯建航[1]（2018）在《氮对高强度钢筋用钒微合金化钢冲击韧度的影响》一文中研究指出检测了含氮量不同的叁种V-N微合金高强钢筋用钢的冲击性能和显微组织。结果表明:叁种钢的冲击韧度均随着含氮量的增大而提高,钢热轧后的显微组织为铁素体和珠光体。EBSD分析表明,钢的平均晶粒尺寸随含氮量的增大而减小,低取向晶界随含氮量的增加而减少,而高取向晶界随含氮量的增加而增多。采用扫描电子显微镜(SEM)分析了叁种钢的冲击试样断口,结果显示,叁种钢的低温冲击试样断裂面都由解理面和小凹坑撕裂边组成,随着钢的含氮量的增加,断裂面由大解离面转变为小解离面。(本文来源于《热处理》期刊2018年04期）
王会芳[2]（2018）在《不同淬火回火处理工艺对Q345钢冲击韧度的影响》一文中研究指出通过不同工艺热处理后Q345钢的组织观察及力学性能测量,研究了Q345钢的显微组织及性能与热处理工艺的关系。结果表明,Q345钢在淬火-亚温淬火-回火和控冷-亚温淬火-回火后的显微组织都是铁素体和马氏体,淬火-亚温淬火-回火后铁素体呈条状,控冷-亚温淬火-回火后铁素体呈等轴状。经过淬火-亚温淬火-回火后钢的裂纹扩展分为两种形式:一是沿着铁素体较长的轴向及两相界面处进行扩展;另一是对铁素体进行剪切进而扩展裂纹。经过控冷-亚温淬火-回火后钢的裂纹扩展是穿过铁素体及马氏体的穿晶形式扩展。淬火-亚温淬火-回火工艺可在一定程度改善Q345钢的低温冲击性能。(本文来源于《铸造技术》期刊2018年01期）
赵新宝,侯本睿,杨征,党莹樱,袁勇[3]（2017）在《时效处理对HR3C合金微观组织和冲击韧度的影响》一文中研究指出采用高温热处理炉对超超临界电站锅炉用HR3C合金进行短时时效和650℃×500h时效,研究了时效对合金微观组织和冲击韧度的影响。结果表明,短时时效后,晶内存在少量一次大块NbCrN相,同时有少量细小的Z相析出。在650℃×500h时效后,晶内析出更多细小的Z相,经短时时效,合金晶内的Z相更多,其弥散强化提高了合金的显微硬度;晶界析出M23C6相并进一步粗化长大,晶界附近有弥散块状的M_(23)C_6相析出。长期时效后,固溶态和短时时效态合金的冲击韧度降低,断口沿晶断裂。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2017年07期）
李学达,林学强,孙建波,曹宁[4]（2017）在《峰值温度对X100管线钢临界热影响区组织和冲击韧度的影响》一文中研究指出利用Gleeble热模拟实验机模拟了铁素体-贝氏体双相X100管线钢在不同的单道次热循环临界峰值温度(760℃和800℃)下生成的临界热影响区(ICHAZ)的组织,利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜等对显微组织进行了表征,尤其是对马氏体-奥氏体(M-A)组元的分布状态进行了研究。同时对不同峰值温度的样品在-20℃的冲击韧度进行了测试。结果表明,铁素体-贝氏体双相X100管线钢ICHAZ的冲击韧度较高,在760℃时平均为163 J,800℃时平均为201 J。800℃时的冲击韧度高于760℃,这是因为760℃时形成的M-A组元的分布较为连续,而加热至800℃时逆转组织含量更高,部分逆转组织转变为贝氏体,从而使得M-A组元的分布较为分散。贝氏体-铁素体双相组织X100管线钢的ICHAZ的冲击韧度明显高于传统的单相贝氏体组织管线钢,这是由于双相组织的ICHAZ处的M-A组元沿着铁素体-贝氏体边界形成,尺寸较小并且比较分散,因此对冲击韧度的危害程度显着降低。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2017年05期）
李少英,韩毅华,朱立光,李琨,高爱民[5]（2017）在《大线能量焊接热模拟试件冲击韧度差异分析》一文中研究指出针对DH36高强船板钢进行了焊接热模拟实验,分别检测了试件中心和距中心2 mm处的-20℃的低温冲击韧度,并观察了相应位置的金相组织。与实际焊接接头中距熔合线2 mm处和距熔合线5 mm处的低温冲击韧度以及金相组织进行了比较分析。结果表明,焊接热模拟试件中心冲击功低于距中心4 mm处的冲击功,原因在于该位置的金相组织中含有大量的魏氏组织,降低冲击韧度。此外,就冲击功和金相组织而言,焊接热模拟试件距中心4 mm处与实际焊接接头中距熔合线2 mm处相近。(本文来源于《铸造技术》期刊2017年03期）
孙芳芳,马少波,毕岗,王峰,李其龙[6]（2017）在《缺口形状对铁基烧结材料冲击韧度的影响》一文中研究指出冲击韧度是评价材料性能的一个重要指标,同种材料在不同缺口形状下的冲击韧度是不同的。对不同缺口形状的铁基烧结材料进行了室温冲击试验,研究了缺口形状对冲击韧度、冲击断口形貌以及断口附近裂纹微观形貌的影响,试样的缺口形状有半圆型、U型、Ⅰ型、V型和无缺口5种,其中V型缺口的缺口角度又有45°,90°,120°3种。结果表明:无缺口试样的冲击韧度最大,其平均值为9.86J·cm~(-2),远远超出有缺口试样的;半圆型缺口试样的冲击韧度为2.70J·cm~(-2),U型缺口试样的冲击韧度为2.46J·cm~(-2),较半圆型缺口试样的略小;Ⅰ型和3种V型缺口试样的冲击韧度相差甚小,且比U型缺口试样的要低;无缺口试样的冲击断口有明显塑性变形,断口附近产生的裂纹多,分布范围较广;有缺口试样的冲击断口塑性变形不明显,断口附近裂纹少,且分布范围局限在断口处。(本文来源于《理化检验(物理分册)》期刊2017年02期）
王硕,程义,申雷[7]（2017）在《13MnNiMoR钢热冲压封头冲击韧度显着降低原因分析》一文中研究指出13MnNiMoR钢板热冲压成型封头的冲击性能存在不合格现象。采用化学成分分析、力学性能测试、金相检验及模拟热处理等方法,对13MnNiMoR钢封头冲击韧度显着降低的原因进行了分析。结果表明:对于较厚的封头,正火处理后的冷却速率严重不足,致使碳化物沿铁素体晶界析出,且在高温回火过程中碳化物再次长大;在冲击过程中,封头在外力作用下容易在碳化物析出位置发生断裂,导致封头的冲击韧度显着降低至不合格。(本文来源于《理化检验(物理分册)》期刊2017年01期）
陈一满,卢爱凤[8]（2017）在《S355NL钢低温冲击韧度不合格原因分析》一文中研究指出针对某批次S355NL钢冲击韧度不合格的现象,从钢板的化学成分、力学性能、显微组织、夹杂物及断口等方面进行了分析,并重点对冶炼、连铸、轧制工序的主要参数进行了探讨。结果表明:晶粒尺寸不均匀、杂质颗粒粗大是导致S355NL钢冲击韧度低的主要原因。通过优化冶炼工艺制度以控制化学成分和夹杂物,优化轧制工艺参数以保证钢板的晶粒度,有效地提高了S355NL钢冲击韧度的合格率。(本文来源于《理化检验(物理分册)》期刊2017年01期）
孔红雨,冯兆龙,范会卿[9]（2016）在《00Cr22Ni5Mo3N锻钢冲击韧度偏低原因分析》一文中研究指出双相不锈钢同时具有高强度和耐蚀性,既有奥氏体不锈钢的耐局部应力和耐蚀性,尤其是在含氯离子的热腐蚀环境中,又有铁素体不锈钢的成形性能、焊接性和韧性。正是由于这些优良性能,双相不锈钢被越来越多地应用于海洋环境中。层片状组织是存在于钢材中的一种缺陷。主要是由钢中的一些脆性相形成的。钢锭内的大块非金属夹杂物、因(本文来源于《金属加工(热加工)》期刊2016年17期）
王洪,赵和明,陈辉,伍杨,骆晓伟[10]（2016）在《氢渗透对一种低合金临氢钢冲击韧度的影响》一文中研究指出采用恒电流阴极电解充氢法对一种临氢钢的冲击试样进行充氢,随后立刻对其进行冲击测试,从而获得该材料冲击韧度随充氢时间延长的变化规律。通过与普通低合金铸钢材料的测试结果进行对比分析可知,充氢前后该临氢钢的冲击试样没有完全断裂,断口组织致密,未发现孔洞,属典型韧性断裂。随充氢时间延长,该临氢钢的冲击韧度呈先快速下降约12%后趋于稳定的变化趋势,表现出较强的耐氢损伤性能,适用于临氢环境中服役。(本文来源于《上海金属》期刊2016年04期）
冲击韧度论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
通过不同工艺热处理后Q345钢的组织观察及力学性能测量,研究了Q345钢的显微组织及性能与热处理工艺的关系。结果表明,Q345钢在淬火-亚温淬火-回火和控冷-亚温淬火-回火后的显微组织都是铁素体和马氏体,淬火-亚温淬火-回火后铁素体呈条状,控冷-亚温淬火-回火后铁素体呈等轴状。经过淬火-亚温淬火-回火后钢的裂纹扩展分为两种形式:一是沿着铁素体较长的轴向及两相界面处进行扩展;另一是对铁素体进行剪切进而扩展裂纹。经过控冷-亚温淬火-回火后钢的裂纹扩展是穿过铁素体及马氏体的穿晶形式扩展。淬火-亚温淬火-回火工艺可在一定程度改善Q345钢的低温冲击性能。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
冲击韧度论文参考文献
[1].杜杰杰,孙志林,张昕,翟永臻,冯建航.氮对高强度钢筋用钒微合金化钢冲击韧度的影响[J].热处理.2018
[2].王会芳.不同淬火回火处理工艺对Q345钢冲击韧度的影响[J].铸造技术.2018
[3].赵新宝,侯本睿,杨征,党莹樱,袁勇.时效处理对HR3C合金微观组织和冲击韧度的影响[J].特种铸造及有色合金.2017
[4].李学达,林学强,孙建波,曹宁.峰值温度对X100管线钢临界热影响区组织和冲击韧度的影响[J].材料热处理学报.2017
[5].李少英,韩毅华,朱立光,李琨,高爱民.大线能量焊接热模拟试件冲击韧度差异分析[J].铸造技术.2017
[6].孙芳芳,马少波,毕岗,王峰,李其龙.缺口形状对铁基烧结材料冲击韧度的影响[J].理化检验(物理分册).2017
[7].王硕,程义,申雷.13MnNiMoR钢热冲压封头冲击韧度显着降低原因分析[J].理化检验(物理分册).2017
[8].陈一满,卢爱凤.S355NL钢低温冲击韧度不合格原因分析[J].理化检验(物理分册).2017
[9].孔红雨,冯兆龙,范会卿.00Cr22Ni5Mo3N锻钢冲击韧度偏低原因分析[J].金属加工(热加工).2016
[10].王洪,赵和明,陈辉,伍杨,骆晓伟.氢渗透对一种低合金临氢钢冲击韧度的影响[J].上海金属.2016