导读:本文包含了延迟断裂论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:延迟断裂,超高强度,晶界,奥氏体,钢板,铁素体组织,马氏体钢,冲压成形,晶粒度,组织细化
延迟断裂论文文献综述
廖建国[1]（2019）在《提高超高强度热冲压钢板耐延迟断裂特性研究》一文中研究指出本文以汽车用高强度钢材的延迟断裂为研究对象，就非均质结构显微组织对超高强度钢板的耐延迟断裂特性的影响进行了介绍。所谓的非均质结构显微组织不仅是指与以马氏体显微组织为母相的铁素体、残余奥氏体和碳化物等两相复合的组织，还包括晶界在内的组织。热冲压成(本文来源于《世界金属导报》期刊2019-07-30）
陆春振[2]（2019）在《桥梁用高强度螺栓延迟断裂研究》一文中研究指出为有效控制高强度螺栓延迟断裂发生概率,从螺栓断裂病害调研分析、螺栓延迟断裂原因及机理研究分析、螺栓承载应力状态影响因素分析、高强度螺栓抗延迟断裂性提升研究四个方面,开展了高强度螺栓延迟断裂研究工作。通过对11座存在高强度螺栓延迟断裂桥梁进行了调研,从断裂螺栓用钢材质、螺栓断裂部位、断裂螺栓数量、出现螺栓断裂桥梁结构部位等方面,总结分析了高强度螺栓延迟断裂病害情况和破坏特点,统计分析表明:高强度螺栓断裂比例多数为0.01%量级;螺栓断裂部位主要在螺栓头下圆角处、螺栓直杆与丝杆交界处及螺栓螺母旋合部位的第一扣螺纹处;对于桥梁结构部位来说,主桁梁杆件节点板、桥梁平联、横联节点处均有螺栓断裂现象,螺栓延迟断裂具分布有随机性。通过化学分析、宏观微观断口分析、金相分析等方法,对某桥现场掉落螺栓进行断裂原因分析。研究表明:断裂螺栓化学成分符合规范要求;断裂螺栓裂纹起始于螺纹根部表面,裂纹源区和扩展区均呈现沿晶断裂,部分晶界处可观察鸡爪纹的撕裂形态,呈现典型的氢致延迟断裂特征。据此表明螺栓在承载并发生塑性变形时,其产生的位错将载氢运动,在应力作用下氢扩散富集到应力集中处。与此同时局部富集的氢原子会降低界面结合力,使得滑移带能够贯穿于晶界,从而加剧裂纹的萌生和扩展,最终导致氢致延迟断裂。为了掌握高强度螺栓延迟断裂机理,基于Eshelby等效夹杂理论建立应力诱导氢运动的模型,提出了缺陷处根部应力集中与氢含量之间的关系理论模型,从而为致氢致延迟断裂提供佐证。通过对高强度螺栓承载应力分布进行理论分析和数值模拟,探索影响螺栓承载应力分布的主要因素。有限元分析表明:适当增加螺纹牙底圆弧半径R、螺栓头下圆角半径r,可以优化螺栓应力分布、减缓应力集中现象。为了研究高强度螺栓用钢20MnTiB和35VB延迟断裂敏感性,利用恒载荷延迟断裂试验、慢应变速率拉伸试验,对不同抗拉强度试件延迟断裂敏感性进行了分析。试验结果表明:抗拉强度在1040~1240 MPa之间时,随着抗拉强度越高,延迟断裂敏感性先降低后升高,20MnTiB钢和35VB钢折点分别为1157 MPa和1179MPa,因此建议将高强度螺栓用20MnTiB钢、35VB钢的抗拉强度控制在1040~1190MPa。在现行高强度螺栓技术条件和生产工艺基础上,开展高强度螺栓抗延迟断裂性能提升研究,提出螺栓抗拉强度上限由1240 MPa降为1190 MPa、P和S含量分别控制在0.015%和0.025%以下、增加垫圈厚度和设置外倒角。根据以上要求进行了螺栓试制,螺栓试制成品率较高,且各项试验指标数据较以往更为稳定,因此具备大规模生产可行性。(本文来源于《中国铁道科学研究院》期刊2019-06-01）
邓海平[3]（2019）在《30MnSi钢棒延迟断裂及其对策》一文中研究指出以我厂30MnSi盘圆为母材制作的PC钢棒在存储中发生比较严重的延迟断裂现象。以延迟断裂钢棒及30MnSi母材为研究对象,对延迟断裂的现象进行深入研究以寻找原因。并通过提高30MnSi母材Si的含量以改善母材的抗拉强度,以及提高钢棒厂热处理的回火温度以消除PC钢棒的内应力,最终解决了PC钢棒延迟断裂的问题。(本文来源于《福建冶金》期刊2019年03期）
叶又,陈佳捷,濮振谦,林建平[4]（2019）在《拉深成形对于Q&P980高强钢氢致延迟断裂影响的实验研究》一文中研究指出目的从整车厂应用的角度出发,基于拉深工艺,研究Q&P980高强钢的氢致延迟断裂敏感性。方法选取1.6 mm板厚的Q&P980高强钢,进行拉深系数为0.56和0.63的两种冲杯实验,以电化学充氢结合摄像头定时拍摄的方法,并结合ABAQUS软件计算杯口应力集中处的应力和应变。结果对于1.6 mm板厚的Q&P980高强钢,在拉深试样杯口边缘应力集中处,应力大致在900～1000 MPa范围,而应变大于等于0.32,则必然发生延迟开裂;若应变小于等于0.23,则延迟断裂敏感性较低。结论应力和应变同时影响高强钢的氢致延迟断裂敏感性,即对Q&P 980(1. 6 mm厚度)零件,当拉深边缘应变小于0.23,则该位置氢致延迟断裂可能性低;若应力集中处残余应力达到900 MPa以上,应变达到0.3以上,则该位置氢致延迟断裂敏感性高。此结论对工程应用判断拉深零件氢致延迟断裂有一定指导意义,(本文来源于《精密成形工程》期刊2019年02期）
王朝阳,刘伟[5]（2018）在《Q345B钢板坯延迟断裂原因与控制措施》一文中研究指出对出现横向断裂的Q345B钢连铸板坯的断口进行了宏观形貌分析、横向及纵向低倍分析和微观形貌分析,以研究板坯横向断裂的原因。结果表明:Q345B钢连铸板坯中存在严重的中间裂纹;断口整体表现为脆性解理形貌,断口处存在大量白点和氢致裂纹,断口的自由晶面存在碳氮析出物和含磷化合物的析出物。在钢液凝固过程中,钢液中氢原子及析出物在铸坯的中间裂纹处富集析出并产生体积变化导致了铸坯的横向断裂。通过降低钢液中H、N、O、P、S的含量和加强连铸机设备维护和检修,保持良好的对弧精度等措施可以防止铸坯断裂。(本文来源于《天津冶金》期刊2018年S1期）
刘湘江,赵晓丽,惠卫军[6]（2018）在《含Ni高强度螺栓钢氢致延迟断裂行为研究》一文中研究指出采用恒载荷缺口拉伸延迟断裂试验研究了一种新型含Ni高强度螺栓钢在pH=3.5Walpole溶液中的氢致延迟断裂行为,并与未加Ni钢进行了对比。结果表明,与未加Ni钢相比,添加1%(质量分数)Ni钢的氢致延迟断裂抗力明显提高,提高幅度约10%,从而显着降低了延迟断裂试样裂纹源区沿晶断裂所占比例。另外,添加1%Ni还能显着降低试验钢在pH=3.5Walpole溶液中浸泡100 h后吸附的氢量、腐蚀坑深度及腐蚀速率。电化学极化曲线测定表明,1%Ni元素的添加能使试验钢的腐蚀电位正移,提高点蚀抗力。因此,腐蚀抗力提高以及锈层中Ni的富集而使得吸附的氢量减少,是含Ni试验钢耐延迟断裂性能得到改善的主要原因。(本文来源于《上海金属》期刊2018年04期）
李昊[7]（2018）在《Cu和Ni元素对高强度螺栓钢耐候性和延迟断裂的影响》一文中研究指出近年来,随着各种建筑、桥梁工程等逐渐大型化、大跨距化和所用钢材强度水平的不断提高,这使得作为连接件的螺栓类零件的工作应力水平明显提高,工作条件也更加恶劣,从而对其强度及服役性能水平等提出了越来越高的要求。本文以具有良好耐延迟断裂性能的ADF钢(42CrMoVNb)为基础,添加不同含量的Cu和Ni元素,通过周期浸润腐蚀实验、电化学实验、恒载荷延迟断裂实验(Constant Load Tensile,CLT)、慢应变速率拉伸实验(Slow Strain Rate Tensile,SSRT)等实验方法,并使用扫描电子显微镜(Scanning Electron Microscope,SEM)和光学显微镜(Optical Microscope,OM)对锈层进行观察,研究了Cu和Ni元素对高强度螺栓钢耐大气腐蚀及耐延迟断裂行为的影响规律,以期进一步改善其耐候及耐延迟断裂性能。主要结论如下:钢中加入0.42%Cu之后,实验钢的耐腐蚀性能有了明显的提高,表面能够快速地形成具有保护性的锈层,且锈层的致密性更高,保护性更强;同时极化曲线测定结果表明,Cu能够使实验钢的自腐蚀电位略正移,从而提高其耐腐蚀能力。延迟断裂实验结果表明,加0.42%Cu实验钢的氢脆敏感性有所提高,这主要与其碳含量偏高所引起的强度水平明显提高有关;断口分析结果显示,裂纹源区均呈解理断裂加少量沿晶断裂的混合断裂模式。钢中加入0.42%Ni之后,实验钢的耐大气腐蚀能力提升明显,锈层致密度和组成都有明显变化,实验钢自腐蚀电位向正向移动明显;继续将Ni含量提高到0.99%之后,自腐蚀电位变化不大,锈层形貌近似,实验钢的耐候性没有得到进一步提升。随着钢中Ni含量提高,实验钢的SSRT氢脆敏感性呈现先提高后降低趋势,CLT氢脆敏感性则差异不明显,对此有待进一步分析。(本文来源于《北京交通大学》期刊2018-06-01）
蔡常青[8]（2018）在《大规格PC钢棒延迟断裂原因分析及控制措施》一文中研究指出福建叁钢闽光股份有限责任公司自2010年PC钢棒开发与生产以来,在冬季用准14mm规格30MnSi盘条加工成大规格的准12.6mm的PC钢棒盘卷脆断率明显增加。PC钢棒脆断率与环境温度,规格尺寸有直接关系,并且与冶炼、轧钢工艺和PC钢棒的拉拔与热处理工艺合理控制范围有直接影响。(本文来源于《福建冶金》期刊2018年01期）
李建,贾涓,郑爱琴,马玉喜,宋新莉[9]（2018）在《HB450级耐磨钢的延迟断裂原因分析》一文中研究指出用光学显微镜、扫描电镜和体视显微镜对HB450级耐磨钢板延迟开裂断口的宏微观形貌、夹杂物分布和显微组织进行了观察分析。结果表明,切割工艺不当导致了边缘处存在过渡带组织,在夹杂物、残余应力和外部环境的综合作用下产生裂纹并发生扩展。裂纹产生在过渡带组织内(粗大的铁素体和马氏体)的夹杂物附近,最初沿着轧面扩展,随后转到侧面上,最终在轧板厚度方向上贯穿,在断口边缘处出现台阶。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2018年01期）
熊林敞,周庆军,Andrej,Atrens[10]（2017）在《几种汽车用马氏体超高强钢的氢致延迟断裂性能研究》一文中研究指出采用两点弯曲加载和线性应力加载(LIST)试验方法,研究了四种抗拉强度1000MPa以上的汽车用马氏体超高强钢在(1)0.1M HCl溶液和(2)浓度为3.5%的NaCl溶液和充氢条件下的延迟开裂性能和氢脆敏感性。试验结果表明,在0.1M的HCl溶液、0.8TS(抗拉强度)和1.0TS张应力条件下,四种马氏体超钢试样浸泡300h浸泡均没有发生延迟断裂;在3.5%的NaCl溶液和充氢条件下,四种马氏体钢均没有表现出明显的氢脆敏感性。(本文来源于《第十一届中国钢铁年会论文集——S07.汽车钢》期刊2017-11-21）
延迟断裂论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为有效控制高强度螺栓延迟断裂发生概率,从螺栓断裂病害调研分析、螺栓延迟断裂原因及机理研究分析、螺栓承载应力状态影响因素分析、高强度螺栓抗延迟断裂性提升研究四个方面,开展了高强度螺栓延迟断裂研究工作。通过对11座存在高强度螺栓延迟断裂桥梁进行了调研,从断裂螺栓用钢材质、螺栓断裂部位、断裂螺栓数量、出现螺栓断裂桥梁结构部位等方面,总结分析了高强度螺栓延迟断裂病害情况和破坏特点,统计分析表明:高强度螺栓断裂比例多数为0.01%量级;螺栓断裂部位主要在螺栓头下圆角处、螺栓直杆与丝杆交界处及螺栓螺母旋合部位的第一扣螺纹处;对于桥梁结构部位来说,主桁梁杆件节点板、桥梁平联、横联节点处均有螺栓断裂现象,螺栓延迟断裂具分布有随机性。通过化学分析、宏观微观断口分析、金相分析等方法,对某桥现场掉落螺栓进行断裂原因分析。研究表明:断裂螺栓化学成分符合规范要求;断裂螺栓裂纹起始于螺纹根部表面,裂纹源区和扩展区均呈现沿晶断裂,部分晶界处可观察鸡爪纹的撕裂形态,呈现典型的氢致延迟断裂特征。据此表明螺栓在承载并发生塑性变形时,其产生的位错将载氢运动,在应力作用下氢扩散富集到应力集中处。与此同时局部富集的氢原子会降低界面结合力,使得滑移带能够贯穿于晶界,从而加剧裂纹的萌生和扩展,最终导致氢致延迟断裂。为了掌握高强度螺栓延迟断裂机理,基于Eshelby等效夹杂理论建立应力诱导氢运动的模型,提出了缺陷处根部应力集中与氢含量之间的关系理论模型,从而为致氢致延迟断裂提供佐证。通过对高强度螺栓承载应力分布进行理论分析和数值模拟,探索影响螺栓承载应力分布的主要因素。有限元分析表明:适当增加螺纹牙底圆弧半径R、螺栓头下圆角半径r,可以优化螺栓应力分布、减缓应力集中现象。为了研究高强度螺栓用钢20MnTiB和35VB延迟断裂敏感性,利用恒载荷延迟断裂试验、慢应变速率拉伸试验,对不同抗拉强度试件延迟断裂敏感性进行了分析。试验结果表明:抗拉强度在1040~1240 MPa之间时,随着抗拉强度越高,延迟断裂敏感性先降低后升高,20MnTiB钢和35VB钢折点分别为1157 MPa和1179MPa,因此建议将高强度螺栓用20MnTiB钢、35VB钢的抗拉强度控制在1040~1190MPa。在现行高强度螺栓技术条件和生产工艺基础上,开展高强度螺栓抗延迟断裂性能提升研究,提出螺栓抗拉强度上限由1240 MPa降为1190 MPa、P和S含量分别控制在0.015%和0.025%以下、增加垫圈厚度和设置外倒角。根据以上要求进行了螺栓试制,螺栓试制成品率较高,且各项试验指标数据较以往更为稳定,因此具备大规模生产可行性。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
延迟断裂论文参考文献
[1].廖建国.提高超高强度热冲压钢板耐延迟断裂特性研究[N].世界金属导报.2019
[2].陆春振.桥梁用高强度螺栓延迟断裂研究[D].中国铁道科学研究院.2019
[3].邓海平.30MnSi钢棒延迟断裂及其对策[J].福建冶金.2019
[4].叶又,陈佳捷,濮振谦,林建平.拉深成形对于Q&P980高强钢氢致延迟断裂影响的实验研究[J].精密成形工程.2019
[5].王朝阳,刘伟.Q345B钢板坯延迟断裂原因与控制措施[J].天津冶金.2018
[6].刘湘江,赵晓丽,惠卫军.含Ni高强度螺栓钢氢致延迟断裂行为研究[J].上海金属.2018
[7].李昊.Cu和Ni元素对高强度螺栓钢耐候性和延迟断裂的影响[D].北京交通大学.2018
[8].蔡常青.大规格PC钢棒延迟断裂原因分析及控制措施[J].福建冶金.2018
[9].李建,贾涓,郑爱琴,马玉喜,宋新莉.HB450级耐磨钢的延迟断裂原因分析[J].材料热处理学报.2018
[10].熊林敞,周庆军,Andrej,Atrens.几种汽车用马氏体超高强钢的氢致延迟断裂性能研究[C].第十一届中国钢铁年会论文集——S07.汽车钢.2017